福州地铁东街口站地下连续墙钢筋笼吊装设计

福州地铁东街口站地下连续墙钢筋笼吊装 柴 元 四 (， 中铁三局集团第二工程有限公司福建 福州350001) :1 ，， 摘 要针对福州地铁 号线东街口站深基坑地下连续墙钢筋笼的施工问对钢筋笼起吊设备的选型和吊点位置进行分析并，。对吊具吊点的受力等进行了验算实践表明钢筋笼的吊装设计是合理的 :，，，关键词地铁车站地下连续墙钢筋笼吊装 :TU921 :A 中图分类号文献标识码 1 工程概况A B C D E F G 地铁车站深基坑地下连续墙的施工技术一直是目前工程界 L1 L1 L2 L2 L2 L2 ,1,, 所探讨的热点特别是在连续墙钢筋笼吊装过程的安全性与稳图 1 弯矩示意图 。、, 定性控制方面尤为引人关注为保证连续墙的施工质量安全,:要使钢筋笼吊装时达到一个合理的受力状态则应满足 ,一个好的施工过程设计就必不可少尤其是连续墙钢筋笼吊装安 放+ M = ,M ,2, ( 1)。1 过程福州地铁 号线东街口站位于八一七北路和杨桥东 路交 1 1 12 2 2 ,1 4 ,1 叉口处为 号线和 号线的换乘车站其中 号线为地下 qL; ,M = qL, q L; q 为均布荷载; M 为其中,+ M = 1 2 1 2 8 2 2 ,; 4 3 ,。1 层车站呈南北走向号线为地下 层车站呈东西走向号 。 弯矩800 mm ,、线车站主体围护结构均采用 厚地下连续墙南北端头井 :又有 33, 8 m 36, 3 m; 深度分为 和 段根据地层的分布情况分为 2L+ 4L= 43, 35 m( 2)31, 6 m,34, 1 m 36, 3 m。4 和 号线车站主体围护结构地下连续墙 1 2 1 000 mm,42, 35 m 厚度为 标准段根据地层的分布情况分为 和 联立式( 1) 和式( 2) ,计算得 L= 3, 26 m,L= 9, 21 m。 1 2 43, 35 m,。B,C,D,E,F ,。 地下连续墙接头采用锁口管 因此选取 五点钢筋笼起吊时弯矩最小但根,1 。 据实际吊装经验在图 中确定的分段标准的基础上做些调整 , 95 m + 12 m + 10 m + 9 m + 9 m + 2, 4 m: 0。调整为在起吊过程 2 吊机设备选型及吊点位置的确定,B,C ,D,E,F 。中为主吊位置为副吊位置 t ,150 吊装钢筋笼选用两台起重设备抬吊以一台 履带吊机 3 、吊具吊点和搁置点的受力计算 ,80 t 。,作为主吊一台 履带吊机作副吊机经计算选择主吊机垂 i = M/ G= 20, 65 m。: 钢筋笼重心计算重心距笼顶 53, 5 m,55, 38 m。t ,150 直高度为 起重臂长度为 经验算履带吊 总 总 80 t 。和 履带吊满足起吊要求 ,M; G其中为钢筋笼单根钢筋相对笼头力矩的总和汇总为 总 总 ,3,,吊点的位置设置对整个吊装的成败至关重要如果吊点位 置。单根钢筋质量的总和汇总 ,,,计算不准确钢筋笼会产生较大挠曲变形使焊缝开裂整体结 构散 吊点布置见图 2。,。, 35 m,6, 0 m,880 mm 43架无法起吊现以长度为 宽为 厚为 的钢筋 :笼为例作以下阐述 1) : L,0, 207L,0, 586L,0, 207L 横向按钢筋笼宽度 吊点按 位 置 。为宜 T1 2) : ,,纵向钢筋笼纵向吊点设置五点钢筋笼垂直状态时钢筋 笼T1 吊 吊 吊 吊 吊 。40, 0 t,43, 35 m。顶设置四个吊环进行起吊其中单幅重约 笼长 60? 60? 60? TT′1 T′1 T′ ′3 T′3 ,根据弯矩平衡定律正负弯矩相等时所受弯矩变形最小的原 950 12 000 10 000 9 000 9 000 2 400 ,1 。理计算如图 所示 图 2 43.35m 钢筋笼吊点示意图 :根据起吊时钢筋笼平衡得 櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅櫅 ,3,,, FORTRAN : FORTRAN77 ,M,, : ,2000, 谭浩强田淑清语言结构化程序设计北京清华大学出版社 Comparative study on analytical methods of soil slope stability ZHAO Wei MENG Lin ( Shannxi Binchang Group Co, ,Ltd,Xianyang 713500,China) Abstract: The paper comparaitvely analyze ssecurity coefficients of threek inds of slope stability analysis methodso f Sweden method,Bishop methodan d Jianbu methodunde r the cnodition of considering slope moisture,slope height,slope angle and soil shear strengthp aramete,rand demonstrates thalotp es angle is the major factorsin fluencing the difference of threem ethods, Key words: slope,moisture,shear strength,security coefficient :2012-02-07 收稿日期 作者简介:柴元四(1978- )，男，工程师 第 38 卷 第 13 期 : 柴元四福州地铁东街口站地下连续墙钢筋笼吊装设计2 0 1 2 年 5 月 79 ?? ' + T' + 2T' = 40, 148 t: 2T ( 3)每个吊孔承受力为1 2 3 2 T' × 19, 7 + T' × 7, 7 = T' × 2, 3 + T' × 11, 3 + T' × 20, 3 ( 4) f= 3, 14 × 16 mm × 16 mm × 16 0 N / mm ? 9, 8 N / kg ? 1 1 2 3 3 v T' = 2T' ( 5) 2 3 1 000 kg / t = 13, 124 t ， 10, 037 t。 。解得:吊环钢筋剪力强度满足起吊钢筋笼要求 2) 80 t 。副吊吊点计算 T' = 7, 985 t; T' = 12, 088 t; T' = 6, 044 t。 1 2 3 32 ,: 吊点采用 Φ圆钢圆钢吊点起吊最大受力情况为 则: T= 7, 985 / sin60? = 9, 22 t; T= T' / sin60? = 13, 96 t。 2 1 2 2 f= 16 mm × 16 mm × 3, 14 × 16 0 N / mm ? 9, 8 N / kg ? v 1 000 kg / t = 13, 124 t 。' = 24, 17 t,2T副吊机在钢筋笼 平抬钢筋笼时副吊起吊重量 2 10 ,,6 起吊时 个吊点同时受力在翻转的整个过程中副吊 个 ,回直过程中随着角度的增大受力也越大故考虑副机的最大受力 70% ( 吊点承受的重量不大于整个钢筋笼重量的 与地面夹角约为 2T= 27, 92 t。为 2 60? ) ,40, 148 t × 70% = 28, 1 t,时约为 每个吊点钢筋所承受的剪 3, 1 钢丝绳受力及强度计算28, 1 t ? 4 = 7, 025 t ，13 , 124 t,力不大于 且吊点钢筋和钢筋笼主 、×37 , ,6 吊装钢筋笼的主副吊钢丝绳均使用 股 根的钢丝绳,,筋焊接在一起起吊时共同受力因此副吊吊环剪力强度满足起 、, 4 :5, 6。,,K 5主副吊钢丝绳两边各两道共两根安全系数 取 根 据。,4,吊要求 《》:,起重吊装常用数据手册查得钢丝绳数据可做如下计算 1) 。扁担下部钢丝绳强度验算 3, 3 吊点卸扣计算a, 150 t 。主吊钢丝绳强度验算 ,,由钢筋笼抬吊过程可知当钢筋笼完全竖起时对主吊卸扣 来: T/2 = ( 9, 22 ?sin6 0?) ? 2 = 5, 323 t;主吊起吊时钢丝绳拉力为 1 ,4 。 说为最不利情况此时由 只卸扣共同承担整幅钢筋笼重量因 钢丝绳直径 43 mm,,T,= 15, 097 t。25 t ,此本对各吊点处采用 卸扣钢筋笼起吊时主吊卸扣为 : T= 41 ? 4 = 10, 25 t ， 主吊单机吊笼时钢丝绳拉力为容许 150绳 25 t × 4 = 100 t ， 40, 148 t,。完全满足起吊安全要求现场吊装情 15, 097 t; 55, 356 t,5, 4 : 5, 6 拉力 其额定拉力总和为 满足 倍 倍安 3 。况如图 所示 。全系数要求 b, 80 t 。副吊钢丝绳强度验算 2T= 27, 92 t,T=副机的最大受力为 钢丝绳最大受力为 2 2绳 2T/4 = 6, 98 t 。2 T= 2T/4 = 6, 98 t ， , 079 t( 15,容许拉力 扁担下两侧受拉 22 绳 故取 2T/4) 。 2 ,5, 4 :5, 6 副吊钢丝绳额定拉力满足要求并满足 倍 倍安全 。系数要求 2) 扁担上部钢丝绳强度验算。图 3 钢筋笼现场吊装 = 20 mm ,4 扁担采用 δ 的钢板扁担上部钢丝绳采用 根直径 4 结语52 mm,70?, 60?。 主吊夹角 副吊夹角 。,钢筋笼的吊装是地下连续墙施工的关键步骤实践证明本 a, 150 t 。主吊钢丝绳 , T= 41, 0 t /4 = 10, 25 t( 4 52 mm) 。超深地下连续墙钢筋笼的吊装设计能有效控制其变形确保了地根直径 3 ,,下连续墙的顺利施工施工质量达到规范要求可为今后类似工 T= 10, 25 t / sin70? = 10, 907 t ， , 189 t ( 23容许拉力 满足 3绳 。程提供借鉴与参考 5, 5 倍安全系数要求) 。 参考文献:b, 80 t 。副吊钢丝绳 T= 41, 0 t × 70% /4 = 7, 175 t。 ,1,,, 杨有海武进广杭州地铁秋涛路车站深基坑支护结构形状4 ,J,, ,20082,7( 2) : 65-66,分析岩石力学与工程学报 T= 7, 175 t / sin60? = 8, 285 t ， , 189 t ( 23容许拉力 满足 4绳 , ,J,, ,2008,邓子才地下连续墙钢筋笼吊装设计山西建筑 ,2,5, 5 倍安全系数要求) 。34( 20) : 145-146, ,,, M8 43, 0 m赵兴波茅利华龚振斌上海 线淮海路地铁车站 ,3,,J,, ,2004,26 ( 1 ) :超深地下连续墙钢筋笼吊装建筑施工 3, 2 吊点受力计算1) 150 t 。10-11, 主吊吊点计算 40, 148 t,32 ,钢筋笼最重为 第一道主吊钢环采用 Φ圆钢当钢 筋, ,M,, : ,杨文渊起重吊装常用数据手册北京人民交通出版 社 ,4,4 ,10, 037 t。笼下放到最后一道 个吊点的时候每个吊点需承受 2002, On design for lifting reinforcing cage of underground continuous walls at Dongjiekou station of subway in Fuzhou CHAI Yuan-si ( The SecondEn gineering Co, ,Ltdof the Third Engineering Group of China Railway,Fuzhou 350001,China) Abstract: Accodring to the cnostruction problems in the reinforcing cage of foundation pit underground continuous walls at Dongjiekou station of No, 1 subway in Fuzhou,thpapee r analyzes the type lsecetion for the equipment of the rienforcing cage and the lifting-eye locaiton,calculates the stress of the lifting-eye of the lifting tool,and proves by the pracitce that theli fting design of the reinforcing cage is reasonable, Key words: underground station,underground continuous wall,reinforcing cage,hoisting