云广直流特高压换流变压器短路阻抗的选择(可编辑)
云广直流特高压换流变压器短路阻抗的选择
第 32 卷 第 9 期 高
电 压 技 术 Vol 32 No 9
?100 ? 2006 年 9 月 High Volt
age Engineering Sep 2006
云广直流特高压换流变压器短路阻抗的选择
刘艳华
广东省电力
研究院 广州 5
10600
摘 要 由于 ?800kV 云广特高压直流输电工程电压高 容量大
且设备缺乏实际制造和运行经验 为合理选择换
流变短路阻抗以限制最大可能短路电流在阀的承受水平又不使无功损
耗增加和换相压降过大 分析了目前晶闸管
的制造水平与性能参数及不同故障时换流阀能承受的最大可能短路电
流 以云广特高压工程逆变侧穗东换流站为
例 计算得出换流变压器的短路阻抗为 16,18
关键词 特高压直流 换流变压器 短路阻抗 换
流阀 短路电流
中图分类号 TM42 文献标识码 A 文章编
号 10036520 2006 090 10003
Design of Converter Transformer Short Circuit Impedance in
Yunguang UHVDC Project
L IU Yanhua
Guan gdo ng elect ric p ower de sign in stit ut e Guan gzhou 5 10600 China
Abstract Ult ra high volt age direct current U HVDC power t ran smi ssion sy st em s are u sed in many count ries in re
cent year s U ntil now t he highest volt age in commercial syst em s i s 600 kV However it i s a t rend to increa se t he
volt age level to 800 kV in t he U HVDC power sy st ems for
lar ger amount of power and longer di st ance t ran smi ssion
The design of Yunguang U HVDC p roj ect f rom Yuanan to Guangdong Province will be t he fir st p ractical 800 kV
U HVDC sy st em in China and even in t he world Therefore it i s short of t he manufact ure and op erational exp erience
of t hi s kind of U HVDC equip ment In t hi s p ap er t he
con sideration s in det ermining t he short circuit imp edance of a
convert er t ran sformer are roughly int roduced t hat i s a comp romi se on limiting t he fault current in t he valves and de
crea sing t he var lo ss in t he convert er The convert er valves adop t ed in some ot her Chinese HVDC p roj ect s and t he
ones in Yunguang p roj ect are briefly mentioned Then wit h an analysi s of t he imum endurable fault current in
t he convert er valves during different fault s such as t he bridge shortcircuit fault DC bu s fault commut ation fail
ure fault t urnon and fail to t urnon t he imum po ssible fault current t hrough t he convert er t ran sformer i s ob
t ained Based on t he manufact ure t echnology and t he p erformance p aramet er s of t hese mo dern t hyri story valves to
get her wit h t he derived imum fault current t he short circuit react ance could be calculat ed Finally t aking t he
invert er side of t he Huidong convert er st ation a s an example t he short circuit imp edance of it s convert er t ran sformer
i s comp ut ed and t he final result i s obt ained involving
cert ain mar gin
Key words U HVDC convert er t ran sformer shortcircuit imp edance convert er valve shortcircuit current
每极 2
个 12 脉动阀组串联接线 电压为 ? 400
0 序 言
400 kV 并采用单相双绕组换流变压器 每极 12
南方 5 省东西部能源资源和经济发展很不均 台[9 ] 目前已有不少文献对该系统的不同方面进行
衡 经济发达的广东省电量严重不足 而云南贵州拥 了一些研究和探讨[ 1013 ] 本文根据以上系统
有 5 省区 90 的能源储备 故实施大容量西电东
?800 kV 云广特高压直流工程换 主接线方式 介绍
送 促进资源优化配置是南方区域能源发展的必由 流变短路阻抗的选择
之路 也是南方电网公司的重要战略[ 1 ]
1 换
流变压器短路阻抗选择需考虑的问题
特高压直流输电是长距离大容量输电的较佳方
案[ 17 ] 为此 中国南方电网将建设世界上第一个 ? 直流系统短路故障时 为防止过大短路电流通
800 kV 云广特高压直流输电工程 它是南方电网特 过当时导通的健全阀而损坏元件 换流变的漏电抗
高压输电网络规划方案在十一五的实施 是南方 应足够大 以限制短路电流 换流变短路阻抗增大
电网十一五云电送粤主要输电通道 主要输送云 还会减小谐波电流幅值 但它也增加运行时消耗的
南小湾 金安桥水电站的电力到广东的负荷中心
同时也增大 无功 从而加大无功补偿设备的容量
此工程双极输送容量 5 GW 直流线路长约
换相压降
1500 km 是世界上 目前规模最大的直流工程 无实 因此换流变压器短路阻抗应保证限制最严重的
际的设备制造和运行经验 在考虑大件设备运输 故障下流过阀的短路电流在其承受的水平之内 同
投资等因素[ 8 ] 的情况下 两端换流站直流侧均采用
时又不宜过大 引起不必要的无功损耗
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2006 年 9 月 高 电 压 技 术
第 32 卷第 9 期 ?10 1 ?
求得 i1 的极大值 i1 - 2 299 I s3 当 ωt
2 阀的介绍
265 7?时 i5 达到最大值 i5 1 863 I s3
自1954 年世界上第一条商用 HVDC 输电线应
用以来 换流阀的制造和性能方面都取得了很大发
展[ 14 ] 选取换流变短路阻抗 需先确定换流阀能够
承受的最大 电流 我国近几年建设了多条 ?500
kV 远距离大容量直流输电工程 包括三峡 常州
三峡 广东 贵州 广东 I 回及建设中的贵州 广
东 II 回 双极输送容量均为 3 GW 晶闸管阀的额定 图 1 换流桥等值电路
直流电流为 3 kA 是世界上单回直流电流较大的工 Fig 1 Equivalent circuit of a converter bridge
程 其中有 ABB 和 SIEM EN S 技术的设备 故桥臂短路时 交流侧交替发生两相短路和三
相短路从而使
阀承受比正常运行大得多的电流[ 16 ]
三常工程 ABB 技术 采用 5 英寸晶闸管 换流
2 直流
母线短路 这种故障也会使换流变压器
阀能承受通态浪涌 非重复 电流峰值 36 kA 贵广
桥侧短路 它在
许多方面和桥臂短路类似 但两者
I 回 SIEM EN S 技术 采用 5 英寸晶闸管 换流阀能
根本差别在于
前者故障时 6 个桥臂仍保持正向导
承受通态浪涌 非重复 电流峰值 38 kA 云广直流
输电工程额定直流电压 ?800 kV 双极额定输送功 电后者故障时一故障臂从单相导电性变为双向均
[ 16 ]
率 5 GW 额定直流 电流 3 125 kA ABB SIE 可导电
经短路故障过程分析得
M EN S A R EV A 及国内西整公司等认为 在 ?500 i3 i4 1 866 I s3 i2 i5 I s3
kV 晶闸管换流阀设计 制造的基础上 针对 ?800 3 换相失败 误开通 不开通故障 换相失败故
kV 3 125 kA 晶闸管换流阀 采用优化后 5 英寸晶 障时 最大短路电流出现在换相失败后约 20 m s 时
闸管元件技术上可行 故初步确定采用 5 英寸晶闸
电流约为 2 倍额定电流 据以往工程经验 直流侧
管[ 15 ] 本文根据 5 英寸晶闸管能承受的通态浪涌
误开通和不开通故障过程和一次换相失败类似 只
电流峰值来计算换流变的短路阻抗 要加以控制 能够使其恢复正常[ 17 ]
分析可知
桥臂短路时 故障阀流过的短路电流
3 直流输电系统的故障分析 最大 为三相短路电流的2 299 倍
直流系统常见故障可分为桥臂短路 换流桥直 4 换流变短路阻抗的选择
流母线故障换相失败 误开通及不开通等 不同故
障情况下阀可能承受的最大短路电流如下 以逆变侧穗东换流站 见图2 为例
1 桥臂短路 一 6 脉动换流桥 见图 1 中 阀
V 1 和 V2 导通 V 1 向 V3 的换相过程相当于两相短
路的过程 如换相结束后立即发生阀 V 1 的桥臂短
路 接着阀V2 向V4 换相 因阀V 1 V3 V2 V4 同时
导通 a b c 3 点处在同一电位 则形成三相短路 阀 图2 系统等值网络
V2 向V4 换相结束后 V2 关断 则为两相短路直到 Fig 2 Equivalent circuit of the system
阀V3 向V5 换相 V5 导通后又转入三相短路状态 SB K X s X c 3 UB I s3
此时流过阀V 1 V3 V5 V4 的电流分别为 π
X U S S K U U S 3 9 U I U
c k B N B VN N dioN dN VN
i1 Id - i3 - i5
γ
UdioN 1 35 UdioN UdNR - RdN IdN 4 co s N -
ω
i3 - I s3 co s t 30? A 5
U 2 其中
基准电 S U 为选取的系统基准容量
k B B
α ω
i5 I s3 co s 30? - co s t - 90? 压 X ′为变压
器短路阻抗折算到高压侧的标幺值 U
c
k
i4 Id 为变压器短路
阻抗 SN 为一组换流变压器的容量
α γ α
式中A 5 I s2 co s co s 90? - co s 120? UVN 为换流变
压器阀侧交流额定电压 UdioN 为一个 6
- I s3 0 5 co s 120? γ - co s 150? α i1 i3 脉
动换流器的额定理想空载电压 UdNR 为整流侧额定
i4 i5 分别为对应阀流过的电流 I s2 I s3 分别为两相 直
流电压 RdN 为输电线路的额定电阻 IdN 为额定直
α γ
[ 17]
三相短路电流幅值 为触发角 为换相角 流电流 γ 为逆变侧的额定关断角 系统的短路阻
N
ω α γ
按 d i d t 0 和 0 0 可求得 i 的极大
3 3 抗为 X s
0 001748 Ik 为流过阀的电流
ω α γ
值 i 1 432 I 按 d i d t 0 和 0 0 可
3 s3 1 根据前面 晶
闸管换流 阀的参数分析 Ik ?
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?102 ? Sep 2006 High
Volt age Engineering Vol 32 No 9
i1 - 2 299 I s3 i1 2 299 I s3 36 kA at volt age s above 600 kV [ C ] Proc of IEEE P ES Tran smi ssion and Di s
t ribution Conference Exhibition A sia and Pacific Dalian China
得 I 15 659 kA 取 γ 18? U 800 kV
s3 N dN R
2005 17
IdN 3 125 kA 根据以上各式可求得换流变的短 [6 ] 袁清云 特高压直流输电技术现状及在我国的应用前景[J ]
电网技术
15 02 路阻抗 Uk
2005 29 14 13
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电力系统 自动化
5 结 语
2005 29 24 56
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广特
高压直流输电工程可行性研究报告第四卷第三册[ R ] 广
州 广东省电力
800 kV 云广特高压直流输电工程换流变短路阻抗 设计研究院 2005
的选择时根据计算结果并考虑适量的裕度 逆变侧
燕 王建平 ?800 kV 穗东换流站直流阀组接线的初步研究 [J ] [ 10 ] 王
武汉大学学报 理学版 2005 5 1 S2 102104
换流变短路阻抗初步定为 16 ,18 短路阻抗
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2006 19 5
的选择是一个不断优化的过程 它会直接对变压器 3638 45
的重量 尺寸和费用 绕组接线等方面产生一定影 [ 12 ] 范建斌 于永清 刘泽洪 等 ?800 kV 特高压直流输电
体系
的建
立[J ] 电网技术 2006 30 14 16
响目前世界上只有 日本 俄罗斯两 国拥有 1000 [ 13 ] 伍文城 李 新 丁 君 等 云广 ?800 kV 直流输电工程输电容
量探
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参 考 文 献 电力设计研究院 ?800kV 换流站直流主设备选择研究 云广特高压直
流输电工程可行性研究换流站专题研究之四[ R ] 广州 广
东省电力设
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收稿 日期 20060209 编辑 陈 蔓
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上接第 87 页
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通过分析可知 影响接地极母线差动保护动作 [ 7 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect DC Prot ection
EC335 1A Z [M ] Germany Siemen s 2004
正确性的关键因素是直流系统运行状态的正确识 [ 8 ] 李家干 肇庆 500kV 换流站电气部分综述 [J ] 广东输 电与
变 电技术
别 由于直流站控系统在直流结线转换过程中系统 2004 06 711
状态不定义的固有特征 保护系统引入了极控系统 [ 9 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect Pole Cont rol
EC334 1A Z [M ] Germany Siemen s 2004
以及现场刀闸位置接点作为辅助判据 直流保护系 [ 10 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect DC St ation Cont rol
统中除接地极母线差动保护外 其它保护也需要依 EC332 1A Z [M ] Germany Siemen s 2004
[ 11 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect SimadynD Equip ment
靠现场运行方式的识别作为动作判据 正确协调各
EB4300_04_30A Z[ M ] Germany Siemen s 1999
状态信号之间的关系对接地极母线差动保护乃至整 [ 12 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect Simatic S5 Equip ment
个直流保护系统具有重大意义 EB4300_05_0 1A Z[ M ] Germany Siemen s 1999
[ 13 ] Siemen s GuiGuang HVDC t ran smi ssion p roj ect SIMA TIC STEP 5
本文方法 200606 在贵广直流输电系统中运行 ST V7 1 Manual EB4300_05_0 1A Z[M ] Germany Siemen s 1999
至今未见异常 可供同型保护参考 [ 14 ] 赵中原 方 志 邱毓昌 等 高压直流换流站技术现状与发展[J ]
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收稿 日期 2006073 1 编辑 卫李静
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