汽车吊上楼板作业计算

汽车吊上楼板作业计算 无锡惠山万达广场大商业采光顶 35t汽车吊上结构楼板计算书 1、概况 圆形采光顶钢结构为跨度31.6m单层网壳结构，网壳顶标高25.6m，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件(如下图所示)。 HC FC EC 11200900090002300 DC 32008400840084003200 GC-1GC-3GC-4GC-2 圆形采光顶钢结构平面图 25.600 GC-1矩形钢管 9700 15.900(4F)混凝土结构混凝土结构 11200900090001850 DCECFCHC 圆形采光顶钢结构剖面图 1 2、吊车荷载及尺寸 行驶状态自重(总质量) kg 32300 前轴轴荷 kg 11150 质量参数 后桥轴荷 kg 21150 外形尺寸(长×宽×高) mm 12613×2500×3280 支腿纵向距离 m 5.35 尺寸参数 支腿横向距离 m 6 根据，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为: 吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t?m。 3、吊车支腿压力计算 (1)计算简图 起重臂方向 N3N1 α 6000 N4N25350 计算简图 (2)计算工况 工况一、起重臂沿车身方向(α=0?) 工况二、起重臂垂直车身方向(α=90?) 工况三、起重臂沿支腿对角线方向(α=48?) (3)支腿荷载计算公式: N=ΣP/4?[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] 式中:ΣP——吊车自重及吊重; M——起重力矩; α——起重臂与车身夹角; 2 a——支腿纵向距离; b——支腿横向距离。 (4)计算结果 A、工况一、起重臂沿车身方向(α=0?) N1=N2=ΣP/4+[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10?(1/10.7)=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10?(1/10.7)=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向(α=90?) N1=N3=ΣP/4+[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10?(1/12)=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10?(1/12)=7.49t C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向(α=52?) N1=ΣP/4+[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10?(Cos52?/10.7+Sin52?/12)=9.57t N4=ΣP/4-[M?(Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10?(Cos52?/10.7+Sin52?/12)=7.09t N2=ΣP/4-[M?(Cosα/2a-Sinα/2b)] =(32.3+1)/4-10?(Cos52?/10.7-Sin52?/12)=8.41tt N3=ΣP/4+[M?(-Cosα/2a+Sinα/2b)] =(32.3+1)/4+10?(-Cos52?/10.7+Sin52?/12)=8.41t 35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实， 2道木扩散面积为1.2m。 汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内，即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算，柱网间距为8.4m，楼板跨度按8.4m计算，则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t?m，1.3为活载动力系数。 根据《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)中附录B——楼面等效均布活荷载的 3 2确定，可知楼板上局部荷载(包括集中荷载)的等效均布荷载qe=8Mmax/(bl)。 上式中，l——楼板的跨度; b——楼板上荷载的有效分布宽度; Mmax——楼板的最大弯矩。 其中，Mmax=26.13t?m，l=8.4m，b=8.8m(按GB50009-2001附录B.0.5中第2种情况取值) 22 则:汽车吊作用下楼面等效均布荷载qe=8*26.13/(8.4*8.8)=0.32t/m 2而实际穹顶下方地下室顶板荷载约1t/m，因此35t汽车吊上地下室顶板吊装穹顶是安全的。 为进一步提高安全行，汽车吊作业时要求后方或侧方两支腿支承于混凝土主梁位置。 4