二氧化碳在饱和液体甲烷中的溶解度计算
沈淘淘 , 林文胜
上海交通大学制冷与低温研究所 , 上海 2 0 0 2 4 0
摘要 : 求取二氧化碳在饱和液态甲烷中的溶解度 , 对于在较高温度下实现液化天然气至关重要 。 本文在理
想溶液基础上 , 采用正规溶液关系式和修正的 S cat ch a r(I一Hi lde bran d 关系式 , 对二氧化碳在饱和液态甲烷中
的溶解度进行了计算 , 并与 H Y SY S 软件的试算结果以及 D av is 实验数据进行比较 。 结果
明 , 改进的正
规溶液理论计算
在低于 1 60 K 温区时可推荐用于此项溶解度计算 。
关键词 : 二氧化碳 , 液体甲烷 , 溶解度
C a le u la tio n o f e a r b o n d io x id e so lu b ility in s a tu r a t e d liq u id m e th a n e
She n Ta o tao
,
L in W己n sh en g
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一
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n 1Pe ra tLlre 15 b e lo w 1 6 0K
.
K ey w o r d s: ea rb o n d io x id e
,
liqu id m eth an e
,
so lub ility
1
. 月叮舀
海洋蕴藏着丰富的天然气资源 , 目前探明的海
上天然气储量约为全球天然气储量的 1/3 。 由于天
然气液化后体积缩小 600 倍以上 , 液化天然气技术
是海上天然气输送诸多方案中被认 为最具 良好前
景的方案 。 然而海上平台的高昂造价限制 了液化天
然气装置的实际应用 , 减少 LN G 装置的占地面积
成为海上 LN G 装置得 以实现的关键所在 [〕一3] 。
二氧化碳是天然气中常见的杂质气体 , 当它在
天然气中浓度过高时 , 会产生晶体析出 , 从而造成
晶体阻塞管道 、 换热器无法正常运行等情况 , 严重
危害系统的稳定性和安全性 。 所以 , 在整个流程设
计运行前 , 对于天然气中二氧化碳溶解度特性的研
究和处理就显得至关重要 。 二氧化碳在甲烷中的溶
解度越大 , 析出的晶体量越少 , 需要预处理除去的
CO : 就越少 ; 当晶体析出量为零时 , 取消 CO : 的预
处理装置将成为可能 , 这对于海上作业来说 , 将大
大减少整个装置的设备投资和占地面积阵6 ] , 使海上
LN G 装置得 以实现 。
关于求取二氧化碳在液氮 、 液氧 、 液化天然气
中的溶解度 , 目前很少见到文献报道 。 Fe do ro v a 早
在 1 9 4 0 年根据理想溶液理论计算了二氧化碳在液
氧液氮中的溶解度 , 并进行了实验 , 发现理论计算
比实验值大 10 0 倍以上 [7 ] 。 19 62 年 , D av is 等人对
甲烷一二氧化碳系统做了一系列实验 , 并得出了不同
温度下二氧化碳在甲烷中的溶解度数据 [8] 。 这些研
究者大多是化学领域的科学家 , 注重各种溶液溶解
度实验测定方法的研究 。 胡晓晨等 [9] 利用 H Y SY S
软件得出了 CO : 在不同条件 LN G 中的溶解度 , 但
采用的是试算方法 , 不能脱离 H Y SYS 系统使用 。
关于二氧化碳在甲烷中的溶解度计算至今未见有
可普遍应用的方法 。
浙江大学低温所李琦芬在其博士
中
采用 正规溶液法 以及修正的 Sc at ch ar d 一H ildeb ran d
关系式 , 对二氧化碳在液氮和液氧中的溶解度进行
了计算 , 取得了不错的结果 [l 。} 。 由于液态甲烷是与
液氮 、 液氧类似的非极性低温液体 , 本文尝试采用
类似方法进行二氧化碳在饱和液态 甲烷中的溶解
度计算 。
2
.
2 理想溶液
对于理想溶液 , 活度系数凡 一 1 , 则 由式 (3)
2
.计算方法 得到溶质的溶解度摩尔分数为 :
2
.
1 基本原理 「△刀
_ _ _ ‘_ T 、]丫 = 户Y n } _ 一一一一止三上 } l _
_
} } 戈件 少
2 、 ‘厂 l ~ _ l 主 一 11
L 八 1 又 1 邢 少」
固体溶质在低温液体溶剂中的溶解度涉及热
力学和物理化学的原理 [l‘, ‘2}, 而且特殊的低温环境
下溶质在溶剂中的溶解度的计算涉及到实际溶液
活度系数的计算[l 3} 。 我们基于对理想溶液的关系式
的 分 析 , 采 用 了 正 规 溶 液 法 以 及 修 正 的
Sc at char d
一
H ll d ebran d 关系式
, 对二氧化碳在液态甲
烷中的溶解度进行了计算 。
首先利用相平衡理论与吉布斯 自由能关系式 ,
导出预测固体在液体中的溶解度的基本方程 [l 2 }。
、 二x 。一誉{, 一引一牛 fAc 。、:
R T 又 几少 R T “了
式中 , 二氧化碳的熔解热 △刀用 , co Z 一8 6 16J/m ol
,
瓜co Z 一21 6 58 K
Fe do ro ra 曾经基于类似的理想溶液
计算了
二氧化碳在液氮和液氧中的溶解度 , 结果发现计算
结果比试验数据要大 100 多倍 。 可见 , 理想溶液的
公式离实际推论太远 , 应该建立实际溶液的计算公
式 。
2
.
3 实际溶液
1 叮 AC 。 一
+ 丁 l 一一止气之1
R
J珠 1 ’ (l)
式中 : 凡—活度系数 ; 凡—二氧化碳在液态甲
正规溶液理论中 , 对于非极性的溶质和溶剂 ,
通常可以利用正规溶液 Sc at ch ar d 一Hi ld eb ran d 关系
式 , 得到相应的活度系数方程 [l 3} 。
烷中的溶解度 ; △刀二—溶质的熔融热 (烩 ) ; 凡 In 胜
式中 ,
_ 讨(成一姚)2 。}
R T
(5 )
一溶质的熔融温度 ; 八几 一心一可 。 中1 = xl v1z
xl vlz
+ 凡讨为溶剂的体积分率
;
v1z
,
当认为 A吼与温度无关时 , 式 (l) 可以简化
成 :
研。 ‘, T 、 △C 。In 2 2无 2 = 一二二二丁 } l 一 下丁 }一二丁一找 1 又 1 胡 少 找
讨分别为液体溶剂和液体溶质的摩尔体积 ; xl , 凡
「, 兀 , ‘兀 、]
X }l 一月l介十 In } 月l介 } }
[ 岁 又岁 少」
由于 比热容差的影响较小 ,
度方程 (2) 简化为 :
(2 )
可 以忽略时 , 溶解
分别为液体溶剂和液体溶质的摩尔分数 。 成, 氏分
别为液体溶剂和溶质的溶解度参数 。
用上式计算时 , 首先需求出溶质与溶剂的摩尔
体积 v 五和溶解度参数占
(l) 溶剂甲烷的摩尔体积 v1z 和溶解度参数成
留云‘, T 、
In 凡工 2 = 一 一二三二丁 } l 一 二丁 }代1 又 蛛少
(3 ) 当 T 一 1 12 K 时 , c H 4 的密度 P 一4 21 . 87 k g /m ol , 汽化
热 r = 5 1 0 2 17 5 kg /k J
因此 , 在熔融热 、 熔融温度已知的情况下 , 只
要求出活度系数凡 , 就可 以求得 固体在液体中的理
因此 ,
衬 =
摩尔体积
0
.
0 16
4 2 1
.
8 7
= 3
.
7 92 6 只 10 一 5 m 3 /m o l
论溶解度摩尔分数凡 。 溶解度参数
‘Ah 呷 一RT 产么 一
;
一瓜不一{ (6 )
式中 , Ah哪 = 8 1 63 . 4 刀1110 1 , R = 8 3 14 刀1110 1
份一:母)3一:母)2·O一3 9 8
:母)· O一8 16 (7 )
(2) 溶质二氧化碳的摩尔体积心和溶解度参数 溶质二氧化碳的溶解度参数推算式为 :
氏 3 . 计算结果对比
由于溶质二氧化碳在 p 一T 图的低温区域上不存
在液体 , 所以 , 压力降低或者温度升高时 , 二氧化
碳会直接升华 , 由固体变成蒸汽 。 而求取溶解度参
数的式 (6) 中 , 分母为液体的摩尔体积 。 所以 ,
我们要用外推法 , 采用二氧化碳在该低温温区上的
过冷液体性质来计算 。
本文中 , 液体中溶质二氧化碳的溶解度参数和
摩尔体积参考 Pre st o n 和 Pr an sn itz 的关于 固体溶质
在低温溶剂中的热力学分析 [l 5 }, 获得溶质二氧化碳
的摩尔体积推算式为 :
3
.
1 计算结果
本文计算了不 同温度下的理想饱和溶液中溶
质的溶解度 , 实际饱和溶液中理论计算溶解度 (即
正规溶液理论计算值 ) 和经验计算溶解度 (即改进
的正规溶液理论计算值 ) , 计算结果如表 1 所示 。
表中还给出了 H Y SY S 软件的计算值和 D av is 等人
的实验数据 [8] 。
由于 目前关于 固体在低温液体中溶解度的计
算和实验的文献十分缺乏 , 本文希望通过计算和分
析 , 推荐比较接近真实情况的二氧化碳在液态甲烷
表 1 固体二氧化碳在饱和液态甲烷中的溶解度 (摩尔分数 )
尸
Ta b
.
1 So lub
ility
o f so li d carb
o n d io x i d e i n sa tt u{ate d l
i
qu
i d m eth ane (m
o le fra
c ti o n )
温温度度 理想溶液理论计算值值 正规溶液理论计算值值 改进的正规溶液理论计算算 H Y SY S 计算值值 D av 1 S 实验值值
双双均均 , 1 0 333 , 1 0 333 值 , 1 0 333 , 1 0 333 , 1 0 333
111 1 222 1 1
.
5 0 888 0
.
2 5 5 777 0
.
4 0 1 000 0
.
0 0 888 1
.
666
111 1 666 1 5
.
8 3 444 0
.
3 7 3 222 0
.
5 7 1 333 0
.
0 2 444 2
.
555
111 2 000 2 1
.
3 2 777 0
.
5 2 7 999 0
.
7 8 9 888 0
.
0 3 555 3
.
777
111 2 444 2 8
.
1 7 999 0
.
7 2 5 111 1
.
0 6 1 555 0
.
0 5 111 5
.
888
111 2 888 3 6
.
5 8 999 0
.
9 6 8 999 1
.
3 8 9 333 0
.
1 2 888 9
.
333
111 2 9
.
6 555 4 0
.
4 333 1
.
1 0 8 111 1
.
5 7 2 999 0
.
1 1 888 1 8
.
333
111 3 222 4 6
.
6 111 1
.
2 6 0 222 1
.
7 7 1 555 0
.
1 5 00000
111 3 5
.
2 111 5 6
.
1 444 1
.
5 1 0 444 2
.
0 9 3 000 0
.
2 177777
111 3 666 5 8
.
7 111 1
.
5 9 8 333 2
.
2 0 4 555 0
.
3 4 22222
111 3 9
.
4 333 7 0
.
8 111 1
.
9 2 9 555 2
.
6 1 9 000 0
.
4 4 44444
111 4 000 7 2
.
9 999 1
.
9 8 0 111 2
.
6 8 1 666 0
.
4 3 44444
111 4 4
.
5 444 9 2
.
1 000 2
.
4 4 6 666 3
.
2 4 8 555 1
.
0 0 00000
111 4 555 9 4
.
2 222 2
.
4 9 5 999 3
.
3 0 6 555 1
.
0 66666
111 5 0
.
3 777 1 19
.
666 3
.
0 2 5 444 3
.
9 2 3 333 1
.
7 22222
111 5 222 1 3 0
.
999 3
.
2 2 6 888 4
.
1 4 9 333 1
.
6 55555
111 5 555 1 4 9
.
444 3
.
5 1 3 999 4
.
4 6 2 555 2
.
7 44444
111 5 888 1 6 9
.
666 3
.
7 5 8 666 4
.
7 14 222 2
.
6 66666
111 6 000 1 8 4
.
111 3
.
8 8 8 888 4
.
8 3 7 111 4
.
4 22222
111 6 2
.
0 444 1 9 9
.
888 3
.
9 9 6 444 4
.
9 3 0 111 4
.
3 44444
111 6 555 2 2 4
.
111 4
.
0 7 6 888 4
.
9 6 6 333 6
.
9 22222
111 6 888 2 5 0
.
777 4
.
0 5 3 777 4
.
8 7 5 333 6
.
7 11111
12
‘Ah 呷 一RT 产么 一
;
一瓜不一{ (6 )
式中 , Ah哪 = 8 1 63 . 4 刀1110 1 , R = 8 3 14 刀1110 1
份一:母)3一:母)2·O一3 9 8
:母)· O一8 16 (7 )
(2) 溶质二氧化碳的摩尔体积心和溶解度参数 溶质二氧化碳的溶解度参数推算式为 :
氏 3 . 计算结果对比分析
由于溶质二氧化碳在 p 一T 图的低温区域上不存
在液体 , 所以 , 压力降低或者温度升高时 , 二氧化
碳会直接升华 , 由固体变成蒸汽 。 而求取溶解度参
数的式 (6) 中 , 分母为液体的摩尔体积 。 所以 ,
我们要用外推法 , 采用二氧化碳在该低温温区上的
过冷液体性质来计算 。
本文中 , 液体中溶质二氧化碳的溶解度参数和
摩尔体积参考 Pre st o n 和 Pr an sn itz 的关于 固体溶质
在低温溶剂中的热力学分析 [l 5 }, 获得溶质二氧化碳
的摩尔体积推算式为 :
3
.
1 计算结果
本文计算了不 同温度下的理想饱和溶液中溶
质的溶解度 , 实际饱和溶液中理论计算溶解度 (即
正规溶液理论计算值 ) 和经验计算溶解度 (即改进
的正规溶液理论计算值 ) , 计算结果如表 1 所示 。
表中还给出了 H Y SY S 软件的计算值和 D av is 等人
的实验数据 [8] 。
由于 目前关于 固体在低温液体中溶解度的计
算和实验的文献十分缺乏 , 本文希望通过计算和分
析 , 推荐比较接近真实情况的二氧化碳在液态甲烷
表 1 固体二氧化碳在饱和液态甲烷中的溶解度 (摩尔分数 )
尸
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.
1 So lub
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o f so li d carb
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i
qu
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o le fra
c ti o n )
温温度度 理想溶液理论计算值值 正规溶液理论计算值值 改进的正规溶液理论计算算 H Y SY S 计算值值 D av 1 S 实验值值
双双均均 , 1 0 333 , 1 0 333 值 , 1 0 333 , 1 0 333 , 1 0 333
111 1 222 1 1
.
5 0 888 0
.
2 5 5 777 0
.
4 0 1 000 0
.
0 0 888 1
.
666
111 1 666 1 5
.
8 3 444 0
.
3 7 3 222 0
.
5 7 1 333 0
.
0 2 444 2
.
555
111 2 000 2 1
.
3 2 777 0
.
5 2 7 999 0
.
7 8 9 888 0
.
0 3 555 3
.
777
111 2 444 2 8
.
1 7 999 0
.
7 2 5 111 1
.
0 6 1 555 0
.
0 5 111 5
.
888
111 2 888 3 6
.
5 8 999 0
.
9 6 8 999 1
.
3 8 9 333 0
.
1 2 888 9
.
333
111 2 9
.
6 555 4 0
.
4 333 1
.
1 0 8 111 1
.
5 7 2 999 0
.
1 1 888 1 8
.
333
111 3 222 4 6
.
6 111 1
.
2 6 0 222 1
.
7 7 1 555 0
.
1 5 00000
111 3 5
.
2 111 5 6
.
1 444 1
.
5 1 0 444 2
.
0 9 3 000 0
.
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111 3 666 5 8
.
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.
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.
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.
3 4 22222
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.
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.
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.
9 2 9 555 2
.
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.
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.
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.
9 8 0 111 2
.
6 8 1 666 0
.
4 3 44444
111 4 4
.
5 444 9 2
.
1 000 2
.
4 4 6 666 3
.
2 4 8 555 1
.
0 0 00000
111 4 555 9 4
.
2 222 2
.
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.
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.
0 66666
111 5 0
.
3 777 1 19
.
666 3
.
0 2 5 444 3
.
9 2 3 333 1
.
7 22222
111 5 222 1 3 0
.
999 3
.
2 2 6 888 4
.
1 4 9 333 1
.
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111 5 555 1 4 9
.
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.
5 1 3 999 4
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.
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111 5 888 1 6 9
.
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.
7 5 8 666 4
.
7 14 222 2
.
6 66666
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.
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.
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4 22222
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.
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.
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.
9 9 6 444 4
.
9 3 0 111 4
.
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.
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.
0 7 6 888 4
.
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.
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111 6 888 2 5 0
.
777 4
.
0 5 3 777 4
.
8 7 5 333 6
.
7 11111
12
在 CH 4 中的溶解度随温度的上升而降低 , 这明显是
不合常理的 。 造成这种理论与实际不符的原因主要
在于理论计算带有的理想性 , 忽略了一些因素的影
响 。 例如 , 在方程 (l) 向方程 (3) 简化过程中 ,
忽略了热容差 ; 在二氧化碳的溶解度参数和摩尔体
积求解过程中采用外推法等等 。 因此 , 理论计算公
式的适用性必然有一定的范 围限制 。
4
.结论
本文在理想溶液的基础上 , 采用正规溶液关系
式和修正的 Sc at ch ar d 一H ll de br an d 关系式 , 对二氧化
碳在饱和液态甲烷中的溶解度进行了计算 , 并与流
程模拟软件 H Y SY S 的计算结果和文献中的实验数
据进行比较 。 从计算结果和分析得 出以下结论 :
l) 二氧化碳在饱和液态甲烷中的溶解度随着
温度的升高而增大 。
2) 按照理想溶液的计算结果在整个温区均远
大于实验值 , 所以不适合用于计算二氧化碳在饱和
液态甲烷中的溶解度 。
3) 用正规溶液理论的计算结果在整个温区均
比实验值小得较多 , 不宜用于此项溶解度计算 。
4) 采用改进的正规溶液理论计算方法得到的
结果在低于 160 K 温区是所有方法中与实验结果最
接近的 , 可推荐用于此项溶解度计算 。 但该方法在
温度较高时误差仍然很大 。
5) 在 160 K 以上温区 , 模拟流程软件 H Y SY S
的计算结果 比之前三种方法的计算值更接近实验
值 。 但在较低温区范围内的计算值太低 , 且溶解度
变化曲线存在无法解释的疑问 , 所以这一广泛应用
的软件在溶解度计算方面还远未完善 。
6) 计算结果表明 , 还没有一种适合于较大温
区 、 尤其是较高温度区域的溶解度计算方法 , 有必
要探索新的更佳的计算方法 。
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