注考制冷公式

逆卡诺循环P504 冷热源温度K 状态点1和4的比熵kJ/kg·K -面积14ba1 -面积23ba2 ∑w-12341 湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504 状态1 2 3 4的焓kJ/Kg -消耗功，面积123041 -获得膨胀功，面积3043 ∑w-面积12341 有传热温差的制冷循环P505 膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506 与理想循环比： 制冷量减少-面积44´b´b4 膨胀功减少-面积034´0 同上 干压缩代替湿压缩P506 制冷量增加-面积a11´a´a 耗功量增加-面积122´1´1 蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507 或 -单位质量制冷量kJ/Kg ​-单位容积制冷量kJ/m3 -压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kg -制冷剂质量流量kg/s -体积流量m3/s -制冷量kJ/s或kw -冷凝器单位质量换热量kJ/Kg -冷凝器热负荷kJ/s或kw -压缩机单位质量耗功量kJ/Kg -压缩机理论耗功率kJ/s或kw -理论制冷系数 -制冷效率 平衡检验 过冷冷循环P508 制冷量增加-面积a44´ba 无过冷的饱和循环制冷系数 制冷剂液体在 和 之间[即1/2（ + ）]的平均比热 kJ/Kg.K 回热循环P509 制冷量增加-面积44´b´b4 压缩机耗功量增加-面积1´2´211´ 一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷 低、高级压缩机理论耗功率 理论制冷系数 P512 Kw=kg/s×kJ/Kg 适用于氨双级制冷系统 一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷 低、高级压缩机理论耗功率 理论制冷系数 P513 适用于R22、R134a等制冷系统 此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1 低压级压缩机吸气过热度取20～50℃，循环中t7比t6高5～8℃ 按制冷系数最大为原则确定中间压力 P514 按高低压压缩机的压缩比相等为原则 P514 制热系数P514 公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同 逆卡诺循环制热系数P514 最大 空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量 W 活塞式 Qk－压缩机在空调工况下的制冷量W Q0－标准工况(t1=30℃，tz=-15℃下的制冷量)W 制冷剂P517 2m+2=n+p+q+r 饱和碳氢化合物CmH2m+2 卤代烃CmHnFpClqBrr 活塞式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s 气缸气缸直径D（m）、活塞行程S（m）、气缸数Z、曲轴转数n（r/min） 滚动转子式压缩机理论输气量P540 cm³/s 气缸半径R（cm）、转子半径r（cm）、气缸轴向厚度L（cm）、压缩机转速n（r/min）、气缸数Z 双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s 主动转子公称直径D0（m）、转子长度L（m）、面积利用系数Cn、扭角系数Cφ、主动转子转速n（r/min） 单螺杆式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s 星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n（r/min） 涡旋式制冷压缩机理论输气量P540 m³/s 涡旋体高度H（m）、涡旋体壁厚δ（m）、基圆半径a（m）、涡旋节距Ph=2πa（m）、 小室数N、回转角θ﹡（rad）、转速n（r/min） 容积效率P540 实际输气量VR、理论输气量Vh 余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：λv、λp、λt、λl 中小型活塞式压缩机容积效率P541 C约为0.04、转数等于或大于720 r/min、 氨多变指数m=1.28；R22，m=1.18 相对余隙容积P541 余隙容积Vc、气缸工作容积Vg P542 图4.3-12 制冷量Kw 制热量Kw MR－制冷剂单位单位质量流量，kg/s 蒸发器出口制冷剂的比焓，kJ/Kg； 蒸发器进口制冷剂的比焓，kJ/Kg 制冷压缩机的容积效率；， 制冷压缩机的理论输气量，m3/s 制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m3/Ｋg 制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kg 冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/Kg 压缩机配用电机的输入功率，Kw 输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机0.75，良好的大型压缩机0.9，不计散热1 耗功率P543 开启式制冷压缩机配用电动机的功率Kw 单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/Kg 单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kg 制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/Kg ｂ－氨取0.001；R22 取0.0025 指示功率，Kw 轴功率，Kw 摩擦功率，Kw 理论功率，Kw 指示效率 摩擦效率 轴效率 绝热效率 传动效率，直联1，三角皮带0.90－0.95 电动机效率 制冷性能系数COP P544 开启式 封闭式 w/w或Ｋw/Ｋw 制热性能系数 P544 开启式 封闭式 w/w或Ｋw/Ｋw 蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数(IPLV) 70Ｋw以上的机组应配置容量卸载机构 美国标准P426 A－100%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度30℃ B－75%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度26℃ C－50%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度23℃ D－25%负荷时的性能系数w/w，冷却水进水温度19℃ 冷水机组的噪声P553 dB L0－距机组1m、距地面1.5m处的噪声值，dB 风冷热泵机组冬季制热量P553 Ｋw ｑ－产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度7℃，湿球温度6℃ ｋ1－使用地区室外空调计算干球温度的修正系数 ｋ2－机组化霜修正系数，每小时化霜一次0.9，二次0.8 冷却水泵扬程P562 MPａ Hｆ、Hｄ－冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力MPａ Hm－冷凝器冷却水侧阻力MPａ Hｓ－冷却塔中水的提升高度（从塔底部水池到喷淋器的高差m）×0.0098 MPａ H0－冷却塔布水器喷头的喷雾压力MPａ，引风式0.02-0.05 MPａ水喷射式0.08-0.15 MPａ 冷凝温度 冷却水量 水冷 ℃ 风冷t=tk+15 ℃ kg/s Tw1、tw2－冷却水进、出水温度℃； tk－夏季空调室外计算干球温度℃ Q－压缩机的实际制冷量KW； ⊿t－冷却水温升，卧式冷凝器4-8℃，进水温度高取下限、冷凝器水行程数少取下限。 冷却塔的冷却能力P565 kJ/h 冷却塔的实际冷却能力=实际MEDs/样本MEDy Ｋａ－冷却塔填料部分的总焓移动系数； H－填料层高度，m MED－对数平均比焓差，kJ/kg Iw1、iw2－对应于Tw1、tw2饱和空气的比焓，kJ/kg Is1、is2－对应于Ts1、ts2饱和空气的比焓，kJ/kg Tw1、tw2－冷却水进出口的水温，℃； Ts1、ts2－室外空气进出口的湿球温度，℃ W－冷却塔水量，kg/h； G－冷却塔风量，kg/h α、β－系数分别为0.45和0.60 A－冷却塔断面积，m²； C1－P5664.4-9 氨-水工质对P571 溴化理-水工质对 kg/ kg kg/ kg 溴化理-水工质对P571 kg/ kg 吸收式制冷机的热力系数P571 －制冷量； 消耗的热量 最大热力系数P571 热力完善度 Tg－发生器中热媒温度； T0－蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度）； Te－环境温度（可取冷却水进出水平均温度） 逆卡诺循环制冷系数； 正卡诺循环制冷系数 水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572 A、B－系数，为浓度的函数 M1=m2=m3 M3=m7+m4 循环分倍率 放气范围 P574 浓溶液浓度 稀溶液浓度 P571 单效型 双效型 吸收式机组名义制冷量、制热量P578 Ｋｗ/Ｋｗ Ｋｗ/Ｋｗ 名义加热源耗热量 Ｋｗ P－名义消耗电功率 Ｋｗ 蓄冷 平均法P597 Q－设备选用日总冷负荷kｗh； Qｄ－设备计算日总冷负荷kｗh ｑｉ－ｉ时刻空调冷负荷kｗ； ｑmａｘ－设计日最大小时冷负荷kｗ ｑＰ－设计日平均小时冷负荷kｗ ｎ－设计日空调运行小时数h m－平均负荷系数，宜取0.7-0.8； ｋ－制冷站设计日附加系数,5%-8% 全负荷蓄冷P597 部分负荷蓄冷P597 蓄冷装置有效容量 蓄冷装置名义容量 制冷机空调工况制冷量 蓄冷装置有效容量 蓄冷装置名义容量 制冷机空调工况制冷量 ｑｉ－建筑物逐时冷负荷 ｎ1－夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数 ｎ2－白天制冷机在空调工况下运行小时数 ε－蓄冷装置的实际放大系数 cf－制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的比值，活塞0.6-0.65；螺杆0.64-0.7；离心（中压）0.62-0.66；离心（三级）0.72-0.8 有限电时蓄冷装置有效容量P598 为满足限电所需蓄冷装置容量kｗh 所选蓄冷装置的最大小时取冷率 限电时段空调系统的最大小时冷负荷kｗ 修正后的制冷机空调工况制冷量kｗh 水蓄冷贮槽容积P598 m³ Qs－设计日所需蓄冷量kｗh P－容积率1.08-1.3，分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限 蓄冷效率0.8-0.85 蓄冷槽可利用的进出水温差5-8℃ 稳流器P598 稳流器进口的Re 一般Fr<2，取Fr=1 Re=q/v Fr－稳流器进口的Fr数 q－稳流器有效单位长度的体积流量m³/(ms) g－重力加速度9.81m/s² hi－稳流器最小进口高度m，对下部稳流器进口高度是指其出水孔与槽底的垂直距离，对上部是指其出水孔与液面的垂直距离 ρ1－进口水密度kg/m³； ρa－周围水密度kg/m³ v－进水的运动黏度m²/s 工程中泵的流量 25%乙烯乙二醇溶液（工作温度-6～5℃） L/s 卤水泵 L/s Qj－输送冷量kw Δt－供回液温差℃ 食品的比热容P614 食品的温度在冻结点以上 kJ/kgK 食品的温度在冻结点以下水分冻结量 食品冻结后的比热容 kJ/kgK Xs－食品中固形物的质量分数% Xi－食品中水分的冻结质量分数% Xw－食品的含水率（质量分数）% tf－食品的初始冻结点℃ t－食品冻结终了温度℃ 食品的比焓P614 取t=-40℃时食品冻结状态的比焓值作为计算零点，是一相对值 食品在初始冻结点以上的比焓 kJ/kg h－食品在初始冻结点tf以上的比焓 kJ/kg hf－食品在初始冻结点tf时的比焓 kJ/kg t－食品的温度℃ tf－食品的初始冻结点℃ Xs－食品中固形物的质量分数% 食品在初始冻结点以下 h－食品在初始冻结点tf以上的比焓 kJ/kg t－食品冻结终了温度℃ tr－食品中水分全部冻结时的参考温度（取-40℃） r0－水的冻结潜热，333.6 kJ/kg Xw－食品的含水率（质量分数）% Xb－食品中结合水的含量（质量分数）% XP－食品中蛋白质的质量分数% 果蔬表面水蒸发所造成的失水量P615 kg/s β－蒸发系数1/sPa； P616表4.7-12 M－果蔬的质量kg pg－果蔬表面的水蒸气压Pa； ps－果蔬周围空气的水蒸气压Pa 食品冻结时间P616 食品的冻结点按-1℃计算，冻结终了热中心点的温度为-15℃ 冻结终了不是-15℃时，从图4.7-1 P616 中根据冻结终了温度查出修正系数m 平板状食品 圆柱状 球状 δ－食品的厚度或半径m α－表面传热系数W/m²K；P617，表4.7-13 λ－食品冻结后的热导率W/mK W－食品的含水量kg/m³ tc－冷却介质的温度℃ 冷库计算吨位P617 t Vi－冷藏间或冰库的公称体积m³ η－冷藏间或冰库的体积利用系数P617，表4.7-14 ；表4.7-15 ρs－食品的计算密度kg/m³P618，4.7-16 冷却间和冻结间冷加工能力P618 吊挂式 搁架排管式 mｄ－设有吊轨的冷却间、冻结间每日冷加工能力t ｌ－吊轨有效长度m； t－货物冷加工时间ｈ m´ｄ－吊轨单位长度净载货质量kg/m，P618 表4.7-17 mg－搁架式冻结间每日冷加工能力t； m´g－每件食品的净质量kg N－搁架式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件数 m´g－每件食品的净质量kg 围护结构蒸汽渗透量P622 假定： 1、​ 蒸汽渗透过程均以气态形式进行 2、​ 蒸汽渗透过程均处于稳定状态 g/（m²ｈ） R=δ/μ 冷库蒸汽渗透阻的验算 Psw－围护结构高温侧空气的水蒸气的分压力Pa Psn－围护结构低温侧空气的水蒸气的分压力Pa H－围护结构隔热层各层材料的蒸汽渗透阻之和m²ｈPa/g Rw－围护结构外表面的蒸汽渗透阻Pa，4m²ｈPa/g； Rn－围护结构内表面的蒸汽渗透阻Pa，8（当库内有强力通风装置时为4） δ－材料的厚度m； μ－材料的蒸汽渗透率g/（mｈPa） H0－围护结构隔热层高温侧各层材料（隔热层以外）的蒸汽渗透阻之和m²ｈPa/g 冷库围护结构最小总热阻P627 热惰性指标 最小总热阻 m²℃/w S－蓄热系数w /m²℃ tg－围结构高温侧的气温℃ td－围结构低温侧的气温℃ tl－围护结构高温侧空气的露点温度℃ b－热阻修正系数，D≤4时b =1.2；其他b =1.0 Rw－围护结构外表面热阻m²℃/w 隔热层层厚度P规718 m λ´－所采用隔热材料的导热系数w /m℃ K－围护结构的传热系数w /m²℃ δ－各层建筑材料的厚度 λ－各层建筑材料的导热系数w /m℃ αw、αn－墙或屋面的外、内表面放热系数w /m 隔热材料设计热导率P规718 λ=λ´b w /m℃ λ´－正常条件下测定的热导率w /m℃； b－热导率修正系数P规718 表4.4.4 围护结构热流量P628 W K－围护结构传热系数w/m²K； A－围护结构的传热面积m² α－围护结构两侧温差修正系数，P628 表4.7-29 tw－围护结构外侧计算温度℃，P624 tn－围护结构内侧计算温度℃，P627表4.7-34 货物热流量P631 注： 1、​ 仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间计算 如冻结过程中需加水时，应把水的热流量加入 W 食品热流量W； 包装材料和运载工具热流量W 货物冷却时的呼吸热流量W； 货物冷藏时的呼吸热流量W m－冷间的每日进货质量kg，P631 h1－货物进入冷间初始温度时的比焓kJ/kg h2－货物在冷间内终止降温时的比焓kJ/kg t－货物冷却加工时间h，冷藏间取24，冷却间、冷冻间取设计冷加工时间； 货物包装材料或运载工具质量系数P632 表4.8-1 包装材料或运载工具的比热容kJ/kgK 包装材料或运载工具进入冷间时的温度℃ P632 P632 表4.8-2 包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度，宜为该冷间的设计温度；℃ 货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量w/kg 货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量w/kg 冷却物冷藏间的冷藏质量kg 通风换气热流量W P632 注： 1、​ 本条只适用于贮存有呼吸的食品的冷间 有操作人员长期停留的冷间如加工间、包装间等，应计算操作人员需要新鲜空气的热流量 ，其余冷间不计。 冷间换气热流量W 操作人员需要的新鲜空气热流量W hw－冷间外空气的比焓kJ/kg hn－冷间内空气的比焓kJ/kg n－每日换气次数可采用2-3次 Vn－冷间内净体积m³ ρn－冷间内空气密度kg/m³ nτ－操作人员数量 电动机运转热流量P633 W Ｐｄ－电动机额定功率kw； ζ－热转化系数，电动机在冷间内取1，在冷间外取0.75 b－电动机运转时间系数，对空气冷却器配用的电动机取1，对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，如按每昼夜操作8ｈ计，取8/24 操作热流量W P633 照明热流量W； 每扇门的开门热流量W 操作人员热流量W； 每ｍ²地板面积照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间、冰库和冷间内穿堂可取2.3w/ｍ²操作人员长时间停留的加工间、包装间等可取4.7w/ｍ² Aｄ－冷间地面面积ｍ²； 门樘数 nk－每日开门换气次数，可按图4.8-1（P634）取值，对需经常开门的冷间，每日开门换气次数可按实际情况采用 M－空气幕效率修正系数，可取0.5；如不设空气幕时，应取1 每个操作人员产生的热流量W，冷间设计温度高于或等于-5℃时，宜取279W，冷间设计温度低于-5℃时，宜取395℃ 冷间冷却设备负荷P634 冷却间、冻结间和货物不经冷却而进入冷却物冷藏间的货物热流量系数P应取1.3，其他冷间取1 W Φ1－围护结构热流量W； Φ2－货物热流量W Φ3－通风换气热流量W； Φ4－电动机运转热流量W Φ5－操作热流量W； P－货物热流量系数 冷间机械负荷P634 W N1－围护结构热流量的季节修正系数，宜取1 n2－货物热流量折减系数P634 表4.8-3 n3－同期换气次数，宜取0.5-1.0(“同时最大换气量与全库每日总换气量的比数”大时取大值) n4－冷间用的电动机同期运转系数；P635 表4.8-4 n5－冷间同期操作系数P635 表4.8-4 R－制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，直接冷却系统宜取1，间接冷却系统宜取1.2 冷凝器热负荷P641 KW 单级压缩 KW Φe－压缩机在计算工况下的制冷量KW Pi－压缩机在计算工况下的消耗功率KW Ψ－冷凝器负荷系数P641图4.8-3 冷凝器传热面积P642 蒸发器传热面积P644 ｍ² ｍ² K冷凝器、蒸发器的传热系数ｗ/(ｍ²Ｋ) 冷凝器、蒸发器的对数平均温差℃ ｑｌ－冷凝器的热流密度ｗ/ｍ²； ｑ－蒸发器的热流密度ｗ/ｍ² 冷凝器混合循环水冷却时，补充水量 P规735 m³/h Q－冷却水量m³/h t1－冷却水进水温度℃； t2－冷却水出水温度℃ t0－补充水温度℃ 中间冷却器的的直径P规728 m λ－氨压缩机高压级的输气系数，应按产品规定取值 Ｖ－氨压缩机高压级理论输气量m³/h Wx－中间冷却器内气体速度，不应大于0.5m/s 中间冷却器蛇形管面积P规728 ｍ² ℃ Φz－中间冷却器蛇形管的热流量W K－蛇形管的传热系数,应按产品规定取,无规定时取465-580ｗ/(ｍ²℃) 对数平均温差℃ θ1－冷凝温度℃； θz－中间冷却温度℃ θc－中间冷却器蛇形管的出液温度℃,应比中间冷却温度高3-5℃ 油分离器直径P规728 m λ－氨压缩机的输气系数（双级压缩时取高压级的），应按产品规定取值 Ｖ－氨压缩机的理论输气量（双级压缩时取高压级的）m³/h Wy－油分离器内气体速度，填料式取0.3-0.5m/s,其他不应大于0.8m/s 贮液器的体积P646 ｍ³ 低压循环贮液器 1、​ 上进下出 ｍ³ 2、​ 下进上出 ｍ³ －贮液器的体积系数P646 表4.8-20 β－贮液器的氨液充满度，应取70% v－冷凝温度下饱和液体的比体积ｍ³/kg 制冷装置中每小时氨液的总循环量kg/h θq－冷却设备蒸发器的设计灌氨体积百分比% Vq－冷却设备蒸发器的体积ｍ³； Vh－回气管体积ｍ³ 各冷间中，冷却设备灌氨量最大一间蒸发器的体积ｍ³ Vb－一台氨泵的体积流量ｍ³/h tb－氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器时间，可采用0.15-0.2 h 低压循环贮液器直径P646 ｍ λ－氨压缩机的输气系数(双级压缩时取低压级的输气系数),应按产品规定取值 V－氨压缩机的理论输气量(双级压缩时,取低压级的理论输气量) ｍ³/h Wd－低压循环贮液器内的气体速度,立式不应大于0.5ｍ/s，卧式不应大于0.8ｍ/s 低压循环贮液器面积系数，立式取1，卧式取0.3 nd－低压循环贮液器气体进气口的个数，立式取1，卧式取1或2（按实际情况） 氨泵的体积流量P647 ｍ³/h 循环倍数,对负荷较稳定蒸发器较少、不易积油的蒸发器的下进上出供液系统取3-4倍；负荷有波动、蒸发器组数较多、易积油的蒸发器下进上出供液系统取5-6倍；上进下出液系统取7-8倍 氨泵所供同一蒸发温度的氨液蒸发量kg/h 蒸发温度下氨饱和液体的比体积ｍ³/kg 冷却设备的传热面积P648 ｍ² Φs－冷间冷却设备负荷W； Ks－冷却设备的传热系数ｗ/(ｍ²℃) 冷间温度与冷却设备蒸发温度的计算温度差℃ P649 冷却设备的传热系数P649 K′－P规739； C1－P规740； C2－规740； C3－规740 压缩机安全阀口径P654 ｍｍ ｑｖ－压缩机的排气量ｍ³/h C1－计算系数，R717、R22制冷剂分别取0.9、0.6 压力容器上安全阀口径P654 ｍｍ D、L－压力容器的直径和长度ｍ C2－计算系数，R717、R22制冷剂高压侧取8；低压侧取11 装配式冷库P658 计算吨位 t 每天进货量 ｍ＝0.1G ｋｇ 围护结构热流量 W 货物耗冷量 W 通风换气耗冷量 冷库总制冷负荷 Vi－冷藏间或冰库的公称体积m³ η－冷藏间或冰库的体积利用系数P617，表4.7-14 ；表4.7-15 ρs－食品的计算密度kg/m³P618，4.7-16 C－货物的比热容ｋJ/(ｋｇ℃) θ1－货物进入冷库时的温度℃θ2－冷库的设计温度℃ α1－冷库项围护结构的传热系数修正值,室内型为1.0,室外型为1.6 α2－冷库侧围护结构的传热系数修正值室内型为1.0,室外型为1.3 As－冷库顶围护结构的传热面积ｍ² Ac－冷库侧围护结构的传热面积ｍ² Ax－冷库地坪的传热面积ｍ² λ－隔热材料的导热系数ｗ/(ｍ²℃)； δ－隔热材料的厚度ｍ tw－冷库围护结构外侧计算温度℃P624 tn－冷库围护结构内侧计算温度℃ 冷间换气热流量W ； 操作人员需要的新鲜空气热流量W hw－冷间外空气的比焓kJ/kg； hn－冷间内空气的比焓kJ/kg n－每日换气次数可采用2-3次 Vn－冷间内净体积m³ ρn－冷间内空气密度kg/m³ nτ－操作人员数量 P661 管道和设备保温层厚度的确定，要考虑经济上的合理性，但是，最小保温厚度应使其外表面温度比最热月室外空气的平均露点温度高2℃左右，以保证保温层外表面不结露。在计算保温层厚度时，可忽略管壁导热热阻和管内表面的对流换热热阻 设备壁面： 对于管道： ta——空气干球温度，以最热月室外空气平均温度计算，℃； tf——管道或设备内介质的温度，℃； ts——保温层的表面温度，比最热月室外空气的平均露点温度高2℃； αa——外表面的对流换热系数，一般取5.8 W/(m2K) λ——保温材料的导热系数，W/(mK) δ——保温层厚度，m； do——管道的外径，m。 制冰池的日制冰能力P规732 t/日 h m´b－冰块质量kg； nb－冰桶数量； tj－结冰时间h C－系数，可取0.53-0.6；制不透明冰时宜取小值 lb－冰块顶端横断面短边的长度mm θb－制冰池内盐水的平均温度，可取-10℃ 制冰池内冷却设备传热面积P规732 ｍ² Φ－制冰原料水初温在25-30℃时，每日生产1t冰的热流量，取7000W/t m－制冰池每日制冰生产能力t K－冰池蒸发器传热系数，当冷却设备用V型蒸发器，而盐水流速在0.70-0.75m/ｓ，取465-580ｗ/(ｍ²℃)；采用螺旋管蒸发器时取465-523ｗ/(ｍ²℃) ⊿θ－氨蒸发温度与盐水平均温度之差可取5℃ 采暖地区机械通风地面防冻加热负荷 P规736 地面加加热层传入冷间的热流量 土壤传给地面加热层的热流量 土壤传热系数 机械通风送风量 W W W ｗ/(ｍ²℃) ｍ³/h α－计算修正值，当室外年平均气温小于10℃时取1；等于10-14℃时取1.15 Φg－地面加热层传入冷间的热流量W Φtu－土壤传给地面加热层的热流量W tg－通风加热装置每日运行的时间，不小于4h Ad－冷间地面面积ｍ²； θr－地面加热层的温度℃； θn－冷间内空气温度℃； Kd－冷间地面传热系数ｗ/(ｍ²℃)； θtu－土壤温度℃； Ktu－土壤传热系数ｗ/(ｍ²℃) δtu－土壤计算厚度，取3.2m； λtu－土壤的热导率ｗ/(ｍ℃) δi－n－加热层至土壤表面各层材料的厚度m λi－n－加热层至土壤表面各层材料的热导率ｗ/(ｍ℃) Ck－空气比热容kJ/kg℃； ρk－空气密度kg/m³ θs－送风温度，取10℃； θp－排风温度，取5℃