2009年 4月
第 37卷 第 4期
机床与液压
MACH INE TOOL & HYDRAUL ICS
Ap r12009
Vol137 No14
收稿日期 : 2008 - 04 - 18
作者简介 : 李鹏 (1983—) , 男 , 中国矿业大学机电
学院硕士研究生。电话 : 13615136521, E - mail: lipeng198321 @
1631com。
电液比例溢流阀动态特性
李鹏 , 侯友夫 , 杨少军 , 黄飞
(中国矿业大学机电工程学院 , 江苏徐州 221008)
摘要 : 电液比例溢流阀是液粘调速离合器电液控制系统的关键元件。通过实验对其动态特性进行分析 , 并与计算机仿
真结果进行比较 , 验证了根据实验数据所简化的传递函数的正确性。
关键词 : 液粘调速离合器 ; 电液比例溢流阀 ; 动态特性 ; 传递函数 ; 仿真
中图分类号 : TP211131 文献标识码 : A 文章编号 : 1001 - 3881 (2009) 4 - 072 - 3
D ynam ica l Character istics Ana lysis of Proportion Relief Va lve
L I Peng, HOU Youfu, YANG Shaojun, HUANG Fei
(College ofMechanical and Electrical Engineering, China
University ofM ining and Technology, Xuzhou J iangsu 221008, China)
Abstract: Proportion relief valve is a vital executing component in electro2hydraulic control system of hydro2viscous drive. The
dynam ical characteristics of p roportion relief valve were analyzed through the experimentation, and the correctness of the transfer func2
tion was verified through simulation test and according to real data.
Keywords: Hydro2viscous drive; Proportion relief valve; Dynam ical characteristics; Transfer function; Simulation
0 引言
液体调速离合器 ( Hydro2viscous D rive) 是 20世
纪 70年代中期发展起来的一种新型流体传动形式 ,
其原理是利用液体的粘性或油膜剪切作用来传递动
力 , 能够实现无级调速和同步运行 , 并且还能对传动
系统进行过载保护。液体粘性传动装置因其成本低、
体积小、运行可靠、调速灵敏且调速范围广等优点 ,
已经广泛应用于水泵、风机等大能耗的调速系统中 ,
并取得了显著的节能效果。
液体调速离合器的输出转速依靠电液比例系统进
行调节 , 而电液比例系统的核心是电液比例溢流阀 ,
因此 , 电液比例溢流阀的性能对液粘传动的控制系统
有着重要的影响。在进行液粘传动控制器设计时 , 需
要对其进行动态分析 , 建立控制模型 , 确定输入电压
与输出转速的传递函数 , 其中电液比例溢流阀的传递
函数的确定很重要。作者通过实验的方法对电液比例
溢流阀的性能进行了分析 , 确定电液比例溢流阀的传
递函数 , 利用计算机进行了 MATLAB 仿真 , 并与实
验结果进行了比较。
1 数据采集系统
为了分析电液比例溢流阀在液体调速离合器中的
压力控制特性 , 需采集比例阀的运行参数作为研究依
据。由于部分数据对采集的实时性要求较高 , 所以需
构建专用采集系统。
控制系统一般要求稳定、准确、快速及时 , 因此
作者对电液比例溢流阀的动态响应特性、稳态精度和
重复精度 3个方面进行测试 , 实验测定参数包括输出
油压、控制电压。其中油压信号由压力变送器获取 ,
输出信号为
的 4~20mA电流信号 , 经精密电阻
处理后可获得相应电压信号 ; 控制电压信号从信号发
生器输出端获取。
为了获取阶跃响应等对采集实时性要求较高的数
据 , 采集系统需有较高的采样频率 , 作者选用了研华
公司生产的 PC I1713系列采集板卡。该板卡采用 12
位精度的 A /D转换器 , 内部集成 4kB的 F IFO缓存 ,
支持的采样频率高达 100kHz, 并具备增益可调功能。
除此外 , 该卡采用高速 PC I总线 , 可以很容易地嵌入
到 PC机上。而研华公司所提供的 W aveSCAN210数据
采集软件可方便地实现数据存储和曲线生成。采集系
统结构如图 1所示。
图 1 采集系统结构框图
2 电液比例溢流阀性能测试及分析
211 时域瞬态响应
瞬态响应是系统在某一输入信号的作用下其输出
量从初始态到稳定态的响应过程。在分析瞬态响应时
往往选择典型输入信号 , 通常这些信号可以是阶跃函
数、斜坡函数、加速度函数、脉冲函数和正弦函数 ,
图 2 电液比例溢流
阀阶跃响应
作者选用最为典型的阶
跃函数。电液比例溢流
阀压力阶跃响应如图 2
所示 , 由图中可以看出 ,
电液比例溢流阀的阶跃
响应时间大约为 013 s,
满足液粘传动装置响应
时间的要求。
212 频域动态响应
对于一般线性系统 , 当输入正弦信号时 , 其输出
稳定后同样也是与输入同样频率的正弦信号。当输入
信号幅值不变而频率变化时 , 其输出幅值和相位一般
也是随频率变化而变化的。频率特性可以采用实验的
手段获得。在系统的输入端加入一定幅值的正弦信
号 , 稳定后系统的输出也是正弦信号。
不同频率
下输入、输出的幅值和相位 , 即可获得系统的频率特
性。这里 , 分析电液比例溢流阀压力频域响应特性所
用的正弦信号由信号发生器产生。
为避免电液比例溢流阀死区对测试结果的影响 ,
信号发生器所产生的信号应高于死区电压 , 所以这里
使用波谷为 1V、波峰为 2V的正弦电压信号 , 正弦信
号角频率主要选用 2、3、4、⋯、10、20、30、40、
图 3 频率响应实测曲线
⋯、100rad/s。图 3为
使用 W aveSCAN210 软
件采集的角频率为
4 rad / s 的响应曲线 ,
图的下部曲线为正弦
信号曲线 , 上部曲线
为电液比例溢流阀的
压力响应曲线。
图 4 频率响应处理曲线
实测响应曲线是压力传感器产生的电压信号 , 需
转换成相应的油压值。压力传感器量程为 0~20MPa,
输出信号为 4~20mA电流信号 , 采集电阻选用 500Ω
精密电阻 , 所以采集电压向实际油压的转换公式为
p = (VS - 2) ×20 /8 ( p
示油压 , VS表示压力传感器
的测量值 )。经过转换后的实测油压数据与相应正弦
信号由 O riginPRO软件在同一坐标中生成曲线 , 如图
4所示。通过对多组曲线的分析 , 可以获得不同角频
率下电液比例溢流阀的幅值增益和相位滞后 , 并根据
数据绘制波德图 , 如图 5所示。
图 5 电液比例溢流阀波德图
213 稳态特性测试
稳态特性测试主要测试电液比例溢流阀的稳态精
度和重复精度。实验方法是采用可编程控制器的模拟
图 6 稳态特性测试曲线
量输出口产生驱动电压 ,
同时使用采集模块采集数
据 , 并做滤波处理。驱动
电压从 0开始每次递增 1V
输出 , 增至 10V 后 , 每次
递减 1V输出 , 直至电压为
0。实验曲线如图 6所示。
由图 6 可以看出 , 电液比例溢流阀存在约
0178MPa的死区 , 而在 1~9MPa范围内 , 线性度比
较好 , 大于 9MPa时 , 曲线存在明显的弧度 , 同时可
以看出电液比例溢流阀存在一定的重复精度误差 , 但
误差比较小 , 两条曲线能基本重合。
214 电液比例溢流阀模型简化
许多学者已经采用经典控制理论的方法对电液比
例溢流阀的性能作了分析和描述 , 但导出的模型十分
复杂 , 对系统分析带来不便 , 所以作者将对电液比例
溢流阀模型向二阶系统进行简化。
由图 5可以看出相位差超过了 180°, 所以可以
断定该系统为非最小相位系统 , 存在着延迟环节。电
液比例溢流阀频率特性可以表示为如下形式 :
G0 ( s) = e
-
τs
1
ω20
s
2
+
2ξ0
ω0
s + 1
(1)
式中 : τ为延迟时间 , ω0 为固有频率 , ξ0 为阻尼比。
确定电液比例溢流阀的传递函数 , 实际上就是确
定τ、ω0、ξ0 3个参数。由于延迟环节对系统增益无影
响 , 所以可以先确定后 2个参数。由图 5中的实验曲
线可知增益曲线未超越零点 , 所以可以初步判定 017 <
ξ0 < 110, 固有频率点在 - 2192dB和 - 6120dB线与实
测曲线两交点之间 ( 25~40rad / s)。通过多次试凑 ,
ω0 = 36rad / s、ξ0 = 0195的仿真曲线与实验曲线最为接
近 , 如图 5所示 , 所以可以确定 ω0 = 36rad / s、ξ0 =
·37·第 4期 李鹏 等 : 电液比例溢流阀动态特性分析
0195。延迟环节只对相位差有影响 , 所以通过相位差
仿真曲线逼近实验曲线的方法可以很容易地获得延迟
时间τ。通过多次逼近实验 , 最后确定τ= 0101。将
各参数代入式 ( 1) 得
G0 ( s) = e
- 0101s
01000 771 6s2 + 0105s + 1 (2)
式 (2) 即为电液比例溢流阀的传递函数。
3 MATLAB仿真
基于上述分析及所求得的传递函数 , 在 Simulink
环境下仿真电液比例溢流阀阶跃响应与正弦激励响
应。画出电液比例溢流阀的仿真系统框图如图 7和图
8所示。
运行仿真得到仿真曲线如图 9、10所示 , 通过与
实验得到的曲线比较可以看出仿真曲线与实验曲线的
吻合度较好 , 所以用式 (2) 简化表示电液比例溢流
阀的传递函数比较合理。
4 结束语
作者通过实验分析了电液比例溢流阀的动态特
性 , 根据实验数据求得传递函数。在确定传递函数的
基础上利用 MATLAB 的 Simulink建立仿真系统 , 并
将仿真结果与实验数据进行比较 , 可以看出所简化的
比例阀传递函数比较合理 , 为准确建立液粘调速离合
器的控制系统模型提供了依据。
参考文献
【1】魏宸官 , 赵家象. 液体粘性传动技术 [M ]. 北京 :
国防工业出版社 , 1996.
【2】董景新 , 赵长德 , 熊沈蜀 , 郭美凤. 控制工程基础
[M ]. 北京 : 清华大学出版社 , 2003.
【3】路甬祥 , 胡大纮. 电液比例控制技术 [M ]. 北京 :
机械工业出版社 , 1987.
【4】范影乐 , 杨胜天 , 李秩. MATLAB 仿真应用详解
[M ]. 北京 : 人民邮电出版社 , 2001. 3.
【5】黄文梅 , 杨勇 , 熊桂林 , 等. 系统仿真分析与应用 -
MATLAB语言工程与应用 [M ]. 长沙 : 国防科技大
学出版社 , 2001.
(上接第 42页 )
误差处于一个很小的水平上。因此 , 在并联机构的误
差分析与精度综合中 , 应重点考虑位置体积误差对平
台终端误差的影响。
(2) 工作空间中处于同等高度下的误差随着该
点与中心点的距离的增大而增大。
(3) 提出了对六自由度并联机构精度进行误差
直接补偿的方法 , 并结合实例进行了仿真计算 , 结果
显示运用直接补偿的方法进行精度补偿可显著提高并
联机构的精度。
(4) 在进行仿真过程中理想位姿是从工作空间
中随机取值的 , 因此该方法具有一定的普遍性 , 对其
它构型的并联机器人的相关研究同样具有参考价值。
参考文献
【1】黄真 , 孔令富 , 方跃法. 并联机器人机构学理论及控
制 [M ]. 北京 : 机械工业出版社 , 1997.
【2】 T Ropponen, T A rai. Accuracy analysis of a modified
Stewart p latform manipulator [ C ]. In: IEEE Interna2
tional Conference on Robotics and Automation, 1995:
521 - 525.
【3】A J Patel, K F Ehmann. Volumetric error analysis of a
Stewart p latform2based machine tool [ J ]. Annals of the
C IRP, 1997, 46 (1) : 287 - 290.
【4】乔俊伟 , 詹永麒 , 王旭永. 62SPS并联平台位置姿态
误差分析 [ J ]. 机械科学与技术 , 2001, 20 ( 1) : 58
- 59.
【5】李铁民 , 郑浩峻 . 并联机床不同位形下的运动精度评
价指标 [ J ]. 机械工程学报 , 2002, 38 ( 9) : 101 -
105.
【6】刘红军 , 龚民 , 赵明扬. 一种四自由度并联机构的误
差分析及其标定补偿 [ J ]. 机器人 , 2005, 27 ( 1) :
6 - 9.
【7】王旭永 , 王显正 . 六自由度并联驱动平台机构位置误
差精度控制 [ J ]. 仪器仪表学报 , 1997, 18 ( 16 ) :
596 - 600.
【8】吴江宁 , 左爱秋 , 等. 并联 6自由度平台机构机械误
差分析与检测 [ J ]. 中国机械工程 , 1999, 10 ( 6) :
614 - 617.
【9】贺利乐 , 刘宏昭 , 等. 基于混沌遗传算法的并联机器
人精度综合 [ J ]. 应用科学学报 , 2005, 23 ( 5 ) :
526 - 529.
【10】卢强. 基于 Stewart平台机构的并联机床设计理论及
方法研究 [D ]. 南京 : 南京理工大学 , 200119.
·47· 机床与液压 第 37卷