Z-5000火焰原子吸收不确定度
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Z-5000火焰原子吸收仪测定矿石中铜含量的不确定度评定
一、简述
).依据的标准:多金属矿分析规程—火焰原子吸收分光光度法测定铜量DZG 93-01 (1
(2).设备:日立Z-5000火焰原子吸收仪
(3).方法简述
试样以酸分解后,用水稀释至一定体积,引入火焰原子吸收中。于324.8nm处,测定铜的吸光值.根据标准工作曲线计算相应的铜元素含量.
(4).建立数学模型
Y=C (2-1)
式中 Y(输出量)——样品中铜的测定结果,%
C(输入量)——样品中铜的含量读出值,%
二(使用的标准物质、计量器具、主要仪器设备
1(精密天平:分辨力:0.0001g. 最大允差:0.0002g
2(容量瓶为A级1000ml.最大允许差为?0.40ml:
3(移液管为A级10ml,最大允许差为0.02ml. A级5ml, 最大允许差为0.015ml. ,,
A级2 ml,最大允许差为0.010ml. ,
4. 日立Z-5000火焰原子吸收仪
三(输入量的不确定度分量评定
1)B类评定:相对不确定度的分量u(W) re11
?天平称量引入的相对不确定度 u(,) ,re1
A. 天平的分辨力δ引入的相对不确定度 u(,)称量过程中由系统效应引入的不确定度主要由天平χ,1
的分辨力δ引入,所用天平为梅特勒托利 AB204-N 直读天平,由检定证
知天平分辨力为0.0001g属χ
0.29,,0.29,0.0001,u(Cm),,,0.029%于均匀分布,则: (2-2) 1m0.1000
B. 天平的最大允差为0.0002g.,称取的样品重量为0.1000 g,按均匀分布
,m0.0002则:u(Cm),,,0.1154% (2-3) 23?m3,0.1000
此两项的不确定度彼此不相关,因此:
2222,,,,,,,,,,,, u(C),uC,uCm,0.029%,0.1154%,0.1190%mmre112
? 建立工作曲线的标准样品引入的相对不确定度分量u(Cs) re1
工作曲线由储备液标准溶液配制,其中储备液的定值储备液稀释及工作曲线配制过程中的移液管.容量瓶定值等均会对测定结果的不确定度评定产生影响。
本方法中储备液及工作曲线的配置见表2-1和表2-2
表2-1 储备液配制表
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储备液 储备液质量使用上级储备使用上级移液工具 移液工定容体
浓度(ug/m1) 液质量浓度储备液体具规格积V溶
(ug/m1) (ml) (ml) 积V移(ml)
1000 储备液1 —— —— —— —— ——
100 100 10 10 100 储备液2 移液管
表2-2 工作曲线配制表
系列标液使用储备液使用储备液移液工移液工具定容体积
折算含量质量浓度体积V’(ml) 具 规格(ml) V’(ml) 移溶
(ug/m1) C标i(%)
1 0.00 100 —— —— —— ——
2 0.500 100 5.00 5 100 移液管
3 1.000 100 10.00 10 100 移液管
4 2.000 1000 2.00 2 100 移液管
A. 工作曲线的制作
B. 容量计量器具的相对标准不确定度u(V)使用的容量计量器具包括移液管、容量瓶等.系统效应引入的re1
容量计量器具的不确定度来源于两方面:
第一为器具体积定值的准确性引入的不确定度.由附录可知V(ml)器具的最大允许差为χ(ml).其不确定度区间的半宽为χ(ml).允许出现在区间的概率是均匀的.即服从均匀分布,所以由定值准确性引入的不确定度为,,ml; ,3
第二由于校正和使用时的温度不同所引起的体积不确定度,可视为相差5?,水的膨胀系数为2.1×-4-4-310/?,则体积变化为(V×2.1×10×5?)ml,95%置信概率下,标准差为(1.05×10V/1.96)ml,故由系统效应引入的容量计量器具的相对标准不确定度可表示为:
220.00105V,,,,,,,,,,,,1.963,,,, (2-4) u(V),relV
C. 储备液的相对标准不确定度u(ρ) re1
a. 储备液1的标准不确定度u(ρ) re11
储备液1质量浓度ρ为1000ug/ml,由国家物质中心提供,不确定度区间半宽为1%,服从正态1
分布,95%置信概率下,其相对标准不确定度为:
u(ρ)=1%/1.96=0.510% re11
b. 储备液2的标准不确定度u(ρ) (2-5) re12
储备液2由储备液1稀释所得.质量浓度为ρ100mg/ml.采用100ml容量瓶.10ml移液管完成. ρ=22
ρ×L,L为稀释因子. L=V/V=10/100=1/10 1移容111
由式(2-4)可知100ml容量瓶的相对标准不确定度为:
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22,,0.10.00105,100,,,,,,,,,1.963,,,, (2-6) u(V),,0.0788%容rel100
由式(2-4)可知10ml移液管的相对标准不确定度为:
22,,0.020.00105,10,,,,,,,,,1.963,,,,, (2-7) u(V)rel移10
,4,41.3334,10,0.2870,10,,0.127%10
由式(2-4)可知5ml移液管的相对标准不确定度为:
22,,0.0150.00105,5,,,,,,,,,1.963,,,,, (2-8) u(V)rel移5
,4,40.7500,10,0.0717,10,,0.181%5
由式(2-4)可知2ml移液管的相对标准不确定度为:
22,,0.0100.00105,2,,,,,,,,,1.963,,,,, u(V)rel移2
,4,40.3334,10,0.0115,10,,0.294%2
故由稀释引入的相对标准不确定度分量为:
2222,, (2-9)所以储备液,,,,,,,,,,u(L),uV,uV,0.0788%,0.127%,0.149%容移re11re1re1
2的相对标准不确定度为:
2222 (2-10) ,,,,,,,,,,,,u(,),u,,uL,0.510%,0.149%,0.531%rerere121111
根据表2-2的工作曲线配制情况可知,工作曲线系列标液的相对标准不确定度分量为:
22,,2,,,,,,,,,,,, u(C),u,,uV,uV,,,,标移容re1re12re1re12,,,,,,,,,,,,
222,,,,,, (2-11) ,0.531%,0.181%,0.0788%,0.566%
2同理可知: u(C),,,0.0788%,0.0788%re1标1
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222 urel(C),,,,,,,0.531%,0.127%,0.0788%,0.552%标3
222urel(C标4) ,,,,,,,0.510%,0.294%,0.0788%,0.594%
所以由建立工作曲线的标准样品引入的相对标准不确定度分量为:
,,,,,,,, (2-12) ,,,,uC,maxuC,uC,uC,uCresrererere11111标1标2标3标4
=0.594%
? 工作曲线拟合引入的不确定度(Co) ure1
表2-3 工作曲线回归表
ABS 序号 系统标液折算含量C(%) 回归含量C(%) 标ii1 0 0.00 0(00
2 0.500 0.1478 0.502 3 1.000 0.2878 0.982 4 2.000 0.5551 1.982 工作曲线为一次曲线,根据最小二乘法原理,由上表可得分析物含量与谱线强度有如下关系:
Ci=A×I+A(2-13)1io 式中A,A——回归直线系数 10
C——分析物浓度,% i
I——吸光值 i
由曲线拟合引入的待测样的相对标准不确定度为:
2,,,C,,,0C11,,,,pn2,n,,
,CC,,,ii1,,,,,uC0,, (2-14) uCAS,,,,re101CC00
式中 A=0.00276——工作曲线斜率 1
n2CC,,,,i标i,1iS,,1.81%——回归曲线的标准差 n,2
P=2——未知样品平行测定次数
n=4——参与回归的点的数目
,(,,,CCCC4标123标标标,,0.875C——工作曲线系列标样的含量平均值 4
Co=0.502——未知试样测出吸光值后回归算出的含量值将各数值代入公式(2-14),可得:
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u(C)=0.898 % (2-15) re1o
? 由试样溶解后,定容所用容量瓶体积定值引入的相对标准不确定度u(C); 容rel
试样溶解定容所用为A级100ml容量瓶,由式(2-4)可知,由容量瓶定值引入的相对标准不确定度为:
u(C)=0.0788% 容re1
2) A类评定的相对不确定度分量u(W)),由于由随机效应引入的不确定度因素较多,在引用含并样本re12
标准差方法计算,取历年来h个同类分析数据平行测定的分析值(X,X)之差,据贝塞尔公式求出,12差值的实验标准差S(),单次测量的标准差S(Xi)与S()之间有的关系,故: ,,,,,2S(Xi),S,
h21i,,,,,,h21,,,SXiS(),,,i,1u,,W (2-16) ,,,re12CCC2ooo
式中 C=0.502 ——未知试样测出强度后回归计算出的含量值 o
h=10
h
,,ii,`,, h
表2-4 历年同类分析数据统计表
i 1 2 3 4 5
X 5.020 5.011 5.000 5.001 4.999 1i
X 5.020 5.000 4.990 4.990 5.100 2i
,,X,X 0.000 0.011 0.010 0.011 0.011 i1i2i
i 6 7 8 9 10
X 4.990 5.009 5.001 4.995 4.996 1i
X 5.009 4.991 5.001 5.010 5.008 2i
,,X,X 0.019 0.018 0.000 0.015 0.012 i1i2i
由于每次的平行测定过程从试样处理开始均为同步进行,采用其差值进行统计,系统效应所带来的影响有相互抵消作用,其各个差值的差异反映了由随机效应所引入的不确定度: 将表2-4数据代入式(2-16) 可得 ,,0.0107
u(W)= 0.91% re12
四、相对合成标准不确定度评定
本评定中涉及的相对标准不确定度分量列于表2-5中
表2-5 相对标准不确定度分量一览表
分量 不确定度来源
中国3000万经理人首选培训网站 u(W) 系统效应(B类) re11
u(C) 工作曲线拟合 re10
u(C) 建立工作曲线的标准样品 re1s
u(C) 天平称量 re1m
u(C) 母液定容 容re1
u(W) 随机效应(A类) re12
因各分量不确定度来源彼此独立不相关,故用本设备测定该种试样中某元素的相对合成标准不确定度为:
22 ,,,,u(W),u(W),u(W)c,rerere11112
222222 ,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,uC,uC,uC,uC,uC容,uWremresreorelrere1111112
22222 ,,,,,,,,,,,0.1190%,0.594%,0.898%,0.0788%,0.91%
=1.417% (2-17) 所以u(W)=u(W)×W,1.417%×0.502%=0.0071% (2-18) c.re1
五、扩展不确定度
根据JJF1059-1999《测量不确定度评定与表示》规定,为简便起见,取包含因子k=2, 则扩展不确定度U=k×u(W)=2×0.0071%=0.014% (2-19) 因此本方法中磷含量的测量不确定度评定
可表示为:
(0.502?0.014)%,k=2