【word】 关于降低复杂地质条件下灌注桩充盈系数研究应用
关于降低复杂地质条件下灌注桩充盈系数
研究应用
关于降低复杂地质条件下灌注桩充盈系数研究应用
梁耀枢
(东莞市虎门港供水有限公司)
摘要:根据穗莞深城际铁路圈护结构灌注桩的实际情况,f1对淤泥的特殊地质条件,介绍对该地层施f:
的选择与优化,并总结该1==艺在施工过
程中的实际应用和社会效益,供类似的工程参考.
关键词:灌注桩;充盈系数
1工程概况
本工程过渡段基坑围护型式采片j灌注桩,其中灌注桩工程量为:
,混凝土1655.3m4,800@1100灌注桩407 4,~000@1150灌注桩201根
根,混凝土3364.8m3,灌注桩平面见图1.地层从上至下为:耕植土,流塑
状淤泥层,粉质粘土,全风化砾砂岩,局部仃淤泥质粉砂,强风化砾砂岩,
中风化砾砂岩,其中流塑状淤泥层平均厚度为4.88m,地质剖面见图2.
设计要求灌注桩桩底进入强风化砾砂岩和中风化砾砂岩层.
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图1灌注桩平面图
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同卜—重:萤l.田雾?羹一妻图2灌注桩地质剖面图
2研究分析
2.1现状调查
我们对2010年1月l7日试桩在不同地层充盈系数情况进行了现
状调查,见表1.
从表1看,流塑状淤泥的充盈系数为2,28,2,40,累积权重为
63.O%,是灌注桩充盈系数过大的主要地层.
2.2测算分析
由调查表可知:在流塑状淤泥层充盈权重占63.0%,同时,全风化层
充盈系数己在1.2范围以内,扣除全风化层进行计算,淤泥层实际权重
为:27.602/(27.602+6.758+0.618):78.9%.
经计算,只要将流塑状淤泥层充盈系数下降至1.17,目标值就可以
达到.其计算过程见表2.
2_3原因分析
表l试桩充盈系数调查表
允盈系数n厚B(m)各层充盈比重各层累积序号地层
(xl/x2)平均值(L1/L2)(x1xL1)+(x2xL2)权重%
1耕植上1.5l/1.581.550.20,0.20O.6181.4%
2流塑状淤泥2.28/2.402347.58/4.3027.602463.0%
3粉质粘土l26/l_3I1.293.1R/2.106.757815.4%
4全风化l08/l131.1lO.24/7.608.847220.2%
合计43盘2541o0
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j,
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1.
结论
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I口_j},f-.淤.I.口衍艟}rJ-々,M化J
表2目标值测算分析表
A试桩代换后B试桩代换后A桩桩长B桩桩长各层允盈比各层充盈比地层
的充盈系数x1的充盈系数x2I1T1)L2(重(xlxLI)重2xL2)
耕植土151l580.2O.20.3020316
流塑状淤泥l17l177584.38.86865.031
粉质粘土l261313182.14.OO682.751
全风化l081130247.60.25928.588
合计112l42134366l6.686
充盈系数:累计充盈/桩长1.19969641.175O7O4
根据试桩成果,我们采用鱼刺法从人,机,料,法,环五个方面对充盈
系数过火的原因进行了仔细分析.
2.4确定要因
从关联图(图3)中可以看出,造成复杂地质条件下灌注桩充盈系数
过大的末端因素共有6项,其中流塑状淤泥地层是客观因素,为不可抗
拒因素,在此不作为确定主要原因的对象.为找出真正造成复杂地质条
件下灌注桩充盈系数过大的主要原因,我们制定了要因确认
表,并
根据检查情况进行要因确认.最后确认了由于钻孔工艺选择不当是造
成允盈系数增大的主要原因.
3施工方案的优化
3.1方案一:冲击法施工
在原施工组织设计中,过渡段基坑围护结构灌注桩采用冲击法进行
施工,在大面积施工前采用冲击法进行试桩施工,试桩桩号为72#,567#,
试桩后计算混凝土充盈系数分别为1.95,1.56,平均值为1.76,发现冲击
钻成桩的充盈系数非常大,钻孔桩的充盈系数增大,充填的混凝土量随
之增大,增加的混凝土必然摊进钻孔桩的成本中,同时侵界凿除费用也
是高昂的成本,根据以往施工经验钻孔桩充盈系数一般为?1.2,冲击法
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花大力气搞好事故多发地点的顶板管理工作.
(1)做好顶板事故多发地点的提前预测和预估工作,事先做到心里
有数,防忠于未然.
(2)通过联合支护方式做好三岔口,十字口和大跨度巷道等地点的
支护强度.
(3)加强回采工作面两端头,邻近采空等应力集中区域的顶板管理.
(4)做好长时间支护和空顶区域的顶板管理.
蕉目圈
2011年10月
(5)对于较破碎顶板,必须采用严格的支护.
7结束语
总之,技术措旌完善,可行是顶板管理的基础,生产现场管理到位是
搞好顶板管理工作的前提,职工安全意识高低是顶板管理的关键,行业
嗡管力度大小是顶板管理措施落实的保证,这几个环节必须环环相扣,
链式配合,才能有效进行煤矿顶板管理,防止顶板事故发生.
图3
施工成本大.
3.2方案二:采用钻冲组合成孔法
采用上海300型回旋钻机+CZ一22型冲击钻机进行钻冲组合成孔法
施工,即先用上海300型回旋钻机钻至强风化面后,再用cz一22冲击钻
机成孔,并对1O根桩的充盈系数进行统计和效果确认.(表3)
表3钻冲组合成L法充盈系数统计表
宁号桩号设计方量实际方量允盈系数
l41l037l0.51.0l
2328.67lO.O115
34810.19l201.18
4308.75111.26
544l0.3ll2.51.2l
646lO-25l2.O1.17
7421O37l2.0116
8l7919lO.01.09
924lO43l1.5110
lO40l0.43l1511O
平均值9896l13l14
实施方案后,允盈系数平均值从实施前的1.34降低到1.14,发现
混凝十的充盈系数明显降低,93.84%的桩基充盈系数减小到T1.20以
,
减少了混凝t的浪费.
两个方案经比较,方案一:充盈系数大,成本费用大,施工难度大:方
案:充盈系数符合
要求,大大减少施工成本,缩短后期凿除侵界混
凝土时间.综上所述,方案二比方案一节省成本,综合效益高,我司提出
按照方案二进行施工,并经业主,设计,精理等单位同意,采用钻冲组合
成孔法进行施工
4应用实施
(1)根据钻冲组合方法是采用上海300型回旋钻机+CZ一22型冲击钻
机进行钻冲组合成孔法施工,即先用上海300型回旋钻机钻至强风化面
后,用CZ一22冲击钻机冲击强风化及中风化层直至设计孔底标高,就完
成’个造孔.
(2)钻冲成孔施工工艺流程见图4.
5施工过程中的注意问
及其处理措施
5.1护筒冒水
原因:埋设护筒的周围土不密实,或护筒水位差太大,或钻头起落时
碰撞.
措施:在埋护筒时,坑地与四周应选用最佳含水量的粘土分层夯实.
在护筒的适当高度开孔,使护筒内保持1.0,1.5m的水头高度.钻头起落
时,应防止碰撞护筒.发现护筒冒水时,应立即停止钻孔,用粘土在暇周
填实加阎,若护筒严重下沉或移位时,则应重新安装护筒.
5-2孔壁坍陷
原因:成孔过程中,如发现排出的泥浆中不断出现气泡或泥浆突然
漏失,则可能有孔擘坍陷迹象.主要是土质松散,泥浆护壁不好,护筒周
围末用粘土紧密填封以及护筒内水位不高.钻进速度过快,空钻时间过
长,成孔后待灌时间过长也会引起孔擘坍陷.
一—————一
制作护筒_—埋设护筒i
—
厂赢]—J煳惜机和设备
匹磊
厂_————上————]
l回旋钻移机,冲击钻就I【
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图4钻冲成孔施工工艺流程图
措施:在松散易坍塌的土层中,适当埋深护筒,用粘土密实填封护筒
四周,使用优质的泥浆,提高泥浆的比重和粘度,保持护筒内泥浆水位高
于地下水位.吊装钢筋笼时,要对准孔位,避免碰撞孔壁,钢筋笼接长时
要缩短焊接时间,尽可能缩短沉改时间.成孔后,待灌时间一般不应大于
3h,并控制混凝士的灌注时间,在保证施丁质量的前提下,尽量缩短灌注
时间.采用优质泥浆,降低失水量.采用上下反复扫孔的办法,以扩大孔
径.
53桩底沉渣量过多
原因:清孔不干净或未进行二次清孔;泥浆比重过小或泥浆注入量
不足而难于将沉渣浮起;钢筋笼吊放过程中,未对准孔位中心而碰撞孔
壁使泥土坍落桩底:清孔后,待灌时问过长,致使泥浆沉积.
措施:成孔后,钻头提高离孔底10,2Ocnn维持循环清孔时间不少于
30rain.钢筋笼吊放时,使钢筋笼的中心与桩中心保持一致,避免碰撞孔
壁.灌注混凝土时,利用混凝土的巨大冲击力溅起L底沉渣,达到最终清
除孔底沉渣的目的.
5.4钻孑L漏浆
原因:护筒埋设太浅,回填土不密实或护筒接缝不严密;或水头过高
等.
措施:加稠泥浆或倒入粘土慢速转动;或回填土掺卵石,片石反复冲
击增加护壁:护筒本身漏浆则可用棉絮堵塞.
5.5糊钻
原因:钻渣大或泥浆比重和粘度太人,出浆口堵塞,造成糊钻(吸
锤).
措施:冲击钻进时,可降低冲程,降低泥浆稠度,在粘土层上回填部
分砂,砾石防止吸住冲击钻头.
6结语
在复杂地质条件下灌注桩施工采用钻冲组合施工方法不仅提高了
钻(冲)L灌注桩的工程质量,加快了施工进度,降低充盈系数,节约施工
成本,具有一定的社会效益,而且取得了较好的经济效益.为以后类似的
地质情况下桩基旋工应用和方案的设计提供了宝贵的经验.
参考文献
…《建筑基坑支护工程技术规.DBJ/T15—20—97
【2】《水利水电工程施丁
》(第1卷地基与基础工程/全国),2004版.
I3J3《建筑地基处理技术规范》(DBJI5—38—2005).
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