毕业论文----车站站场接触网设计

毕业论文----车站站场接触网设计 西 南 交 通 大 学 专科毕业设计 公兴车站站场接触网设计 年 级:2010 学 号:20103507 姓 名:王靖 专 业:电气化铁道技术 指导老师: 2012年07月 西南交通大学专科毕业设计 第I页 系 别 电气工程学院 专 业 电气化铁道技术 年 级 2010级(专科)函2班 姓 名 王靖 题 目 公兴车站站场接触网设计 指导教师 评 语 指导教师 (签章) 评 阅 人 评 语 评 阅 人 (签章) 成 绩 答辩委员会主任 (签章) 年 月 日 西南交通大学专科毕业设计 第II页 毕业设计任务书 班 级 电气化铁道(专科)函2班 学生姓名 王靖 学 号 20103507 发题日期: 2012 年 4 月20日 完成日期: 2012 年6月30日 题 目 公兴车站站场接触网设计 1、本论文的目的、意义:在我国铁路跨越式发展的时期，本设计虽然只是一个站场的接触网毕业设计，显然是微不足道的，但正是无数个这样的设计，使我们这些电气化铁道行列中的技术工作者得到了不断的学习和锻炼，因此本设计对于电气化铁道知识的学习者来说具有深远的现实意义。对施工单位、运营单位及初学者有一定的借鉴作用。 学生应完成的任务: 调研高速电气化铁路发展概况、趋势及课题研究背景，明确毕业设计的任务与完成的工作;通过当地气象条件，对接触网受力进行分析，最后确定支柱位置及类型、锚段划分、拉出值大小及方向、支柱侧面限界、支持装置结构及形式、基础及横卧板类型、主要设备的安装结构及位置、接触线高度、悬挂类型、接地方式、防护要求、附加导线架设，特殊设计及工程数量统计等。 2、论文各部分内容及时间分配:(共 8 周) 第一部分 1 (周) 第二部分 1 (周) 第三部分 2 (周) 第四部分 2 (周) 第五部分 1 (周) 评阅及答辩 1 (周) 备 注 指导教师: 年 月 日 审 批 人: 年 月 日 西南交通大学专科毕业设计 第III页 目 录 摘 要 ................................................................. 1 第1章 绪 论 ......................................................... 2 第2章 机械计算 ....................................................... 3 2.1负载计算 ........................................................ 3 2.1.1自重负载 ...................................................... 3 2.1.2冰负载 ........................................................ 3 2.1.3风负载 ........................................................ 3 2.1.4合成负载 ...................................................... 4 2.2最大跨距计算 .................................................... 4 2.2.1直线区段 ...................................................... 5 2.2.2曲线区段 ...................................................... 5 2.3半补偿链形悬挂安装曲线计算 ...................................... 6 2.3.1当量跨距计算 .................................................. 7 2.3.2 Ψ值计算 ..................................................... 7 2.3.3 Tco值的计算三次方程 .......................................... 8 2.3.4 临界负载qlj的计算 ........................................... 8 2.3.5 计算并绘制有载承力索安装曲线 ................................. 9 2.3.4计算并绘制接触线的弛度曲线及悬挂点处高度变化曲线 .............. 9 2.3.5计算并绘制无载承力索安装曲线 ................................. 11 2.3.6计算最大附加负载下承力索的张力 ............................... 13 2.4关于张力差,T=F(L) ............................................. 15 J 2.4.1直线区段 ..................................................... 15 2.4.2曲线区段 ..................................................... 16 2.5 绘制ΔT、ΔT随L而变化的曲线 ............................... 17 JEJDEX 第3章 接触线的受风偏移较核 ......................................... 19 西南交通大学专科毕业设计 第IV页 第4章 支柱 腕臂 基础校核 ............................................ 20 4.1支柱容量校核 ................................................... 20 4.1.1支柱及其腕臂的水平和垂直负载 ................................. 21 4.1.2支柱容量校验 ................................................. 21 4.2腕臂强度校核 ................................................... 22 4.2.1确定着力点 ................................................... 22 4.2.2对各力进行分解 ............................................... 23 4.2.3求最大弯矩及最大轴力 ......................................... 25 4.2.4强度校核 ..................................................... 26 4.3基础稳定性校核 ................................................. 26 4.3.1计算换算水平力和换算水平高度 ................................. 26 4.3.2求极限载荷 ................................................... 26 4.3.3基础计算 ..................................................... 26 第5章 接触网平面设计原则 ............................................ 28 5.1 站场接触网平面设计 ............................................ 28 5.1.1站场平面设计的内容和次序 ..................................... 28 5.1.2站场平面设计的原则及注意事项 ................................. 28 5.2 区间接触网平面设计 ............................................ 30 5.3 本设计主要技术原则 ............................................ 31 结 论 ................................................................ 33 致 谢 ................................................................ 34 参 考 文 献 ........................................................... 35 附录一 ................................................................ 36 附录二 ................................................................ 37 附录三 ................................................................ 38 附录四 ................................................................ 39 西南交通大学专科毕业设计 第1页 摘 要 接触网是电气化铁道中主要供电装置之一，本文在气象条件、地质条件的基础上对接触网进行了分析，对典型站场进行了设计。第一章主要介绍电气化铁路的发展及趋势;第二章就气象和地质条件结接触网进行了机械计算;第三章对接触线的受风偏移进行了校核;第四章对支柱、腕臂、基础进行了校核;第五章对接触网设计原则进行了论述并设计出公兴站站场的接触网平面图。 关键词:公兴接触网;气象;地质; 西南交通大学专科毕业设计 第2页 第1章 绪 论 经过不断地技术改进，实践证明，无论在运输能力、运输效率、机车的使用、检修、燃料的消耗以及劳动条件的改善等方面，蒸汽机车和内燃机车牵引都是比不上的。电力牵引是一种比较理想的牵引动力。 我国电气化铁道发展较晚，但一开始就采用了较先进的工频单相交流制供电方式，使用了我国自制的干线大功率韶山型电力机车。我国自己设计修建的第一条电气化铁道干线宝鸡—成都于1976年7月1日全线通车，第二条电气化铁道于1977年正式通车，第三条、第四条电气化铁道也于1980年通车，截止2006年底全国电气化铁路营业里程达到了24000公里，占全国营业里程比重的45.6%。由于铁路建设严重滞后，长期超负荷运输，运输能力一直比较紧张。贯彻改革开放方针以来，国民经济高速度发展，铁路客货运量猛增，铁路运输能力不足的矛盾更加尖锐，主要干线、枢纽能力饱和，卡脖子的“限制口”不断增加，已不能适应国民经济持续、快速发展的需要，铁路运输还是国民经济中的突出薄弱环节，制约着国民经济的发展。 为此，党中央、国务院高度重视铁路的发展，党的十七次代表大会已把铁路建设作为重点，并对铁路实行倾斜政策，相继出台了一系列政策措施。铁道部党组坚决贯彻执行国务院领导关于加快铁路建设的指示，抓住机遇，迅速调整了“十一五”铁路建设计划，作出了“十一五”期间铁路建设规模为:建设新线19800公里。“十一五”2020年电气化铁覆盖50%以上。一场铁路建设的大会战已在辽阔的国土上全面展开。 可以预见，随着国民经济的持续发展，以及作为电气化铁道发展基础的电力工业和机械工业的不断发展，电力牵引作为铁路运输的最佳牵引方式，将会得到突飞猛进的发展。 在我国铁路建设已进入加快发展的新时期下，本设计虽然只是一个站场的接触网毕业设计，显然是微不足道的，但正是无数个这样的设计，使我们这些电气化铁道行列中的技术工作者得到了不断的学习和锻炼，因此本设计对于电气化铁道知识的学习来说具有深远的现实意义。 西南交通大学专科毕业设计 第3页 第2章 机械计算 2.1负载计算 在负载决定中，不论是垂直负载还是水平负载，均认为是沿跨距均匀分布的，其计算方法如下: 2.1.1自重负载 -3-3-3g=8.9×10 kN /m, g=6.03×10 kN /m, g=0.5×10 kN /m,jcd 2.1.2冰负载 承力索的纯冰负载 ,922,9,0.25，10gh,[(d，2b),d],,(b，d)gh，10 (2-1) g,,bbcbo -9=3.14×900×5×(5+11)×9.81×10 -3=2.22×10(kN /m) 对于接触线的纯冰负载，其接触线直径可取为 d,(A，B)/2 =(11.8+12.8)/2=12.3(mm) (2-2) ,9 则,,(b，d)gH，10(b取原始资料值的一半，即b=2.5mm) g,bjbo -9=3.14×900×2.5×(2.5+12.3)×9.18×10 -3=1.03×10(kN /m) 2.1.3风负载 在计算链形悬挂的合成负载时，是对承力索而言，其接触线上所承受的水平风负载，被认为是传给了定位器而予以忽略不计，故只计算承力索的风负载。 西南交通大学专科毕业设计 第4页 第一种情况为最大风速V时的风负载 max 2,6 ,0.615,KVd，10maxpcv 2-6 =0.615×0.85×1.25×25×11×10(2-3) -3=4.492×10(kN /m) ’第二种情况为覆冰时的风负载 d=d+2b (含冰壳厚度) P=0.615 cb 2,62,6KV，10,0.615，1，1.25，10，(11，2，5)，10(2-4) max -3 =1.614×10(kN /m) 2.1.4合成负载 无冰、无风时的合成负载 ,3,3,3q,g,g，g，g,8.9，10，6.03，10，0.5，10 jcd0 -3 =15.43×10(kN /m) 最大风速时的合成负载 22，，q,g，g，g，p (2-5) vjcdcv 22,g，p ocv 22,,33，，，，,15.43，10，4.492，10 -3=16.07×10 (kN /m) 覆冰时的合成负载 22，，q,q，g，p (2-6) bobvcv 22，，,q，gg，p ojbvcbvcb 22,,,,3333，，，，,15.43，10，1.03，10，1.22，10，1.614，10 -3=18.75×10 (kN/m) 2.2最大跨距计算 因采用铜接触线，故当量系数m取0.90 西南交通大学专科毕业设计 第5页 2.2.1直线区段 接触线的许可偏移值b取0.5m jx 2’-6 P=0.615αKdVd×10(2-7)jmax 2-6 =0.615×0.85×1.25×12.3×25×10 -3=5.023×10(kN /m) 对于钢支柱，V=0.03m j T2j2，，，，l,2b,,，b,,,,则 (2-8) jxjjxjmax,,，，mpj 1022，， ,，,，,,，，20.50.030.50.030.03,3,,，，，，0.95.02310 =85.8(m) 对于钢筋混凝土支柱，V=0.02m j T2j2，，，，l,2b,,，b,,,,则 (2-9) jxjjxjmax,,，，mpj 1022，， ,，,，,,，，20.50.020.50.020.02,3,,，，，，0.95.02310 =87(m) 2.2.2曲线区段 均采用钢筋混凝土支柱，b=0.45m jx 2Tj，，l,2b,,，, (2-10) maxjxjTjmp，jR , 当R=300~1200m时， 西南交通大学专科毕业设计 第6页 2，10 ，，l,20.45,0.02，0.4max10,30.9，5.023，10，750 = 61(m) , 当R=1200~1800m时 2，10 ，，l,20.45,0.02，0.25max10,30.9，5.023，10，1500 =69.7(m) , 当R?1800时 2，10 ，，l,20.45,0.02，0.15max10,30.9，5.023，10，1800 = 67.8(m) 此处考虑最大跨距取5的整数倍，并考虑+1、,2原则，可确定:直线区段的最大跨距l=80m, 曲线区段的最大跨距l=60m maxmax 但当跨距值过大时，实践证明，沿跨距内的弹性产生较大的差异，故造成跨距中的磨耗加剧，使之维修工作量增加及缩短了接触线的使用寿命，故是不行的，因而目前我国最大跨距采用60m。 2.3半补偿链形悬挂安装曲线计算 2.3.1当量跨距计算 3l,i,l (2-11) Dl,i 3333345，5，50，8，55，2，60，8，65，6, 45，5，50，8，55，2，60，8，65，6 =56.7(m) 取整数得l=55(m) D 西南交通大学专科毕业设计 第7页 2.3.2 Ψ值计算 取 l=l=55m,e=8.5m D 22f(l,2e)55,2，8.5，，则 (2-12) ,,,,,0.4822F,Fl55xo 2.3.3 T值的计算 co 起始情况:t=t=,10?, W=W= q，q×ΨT/T 1min1tmin00jco Z=T+фT1cmaxj 待求情况 t =t=( t， t)/2,5=(40,10)/2,5=10? x0maxmin Wx=W=q，q×ΨT/T Z= T，ΨT 100jcoxcoj 将上述式子代入半补偿链形悬挂状态方程，即 2222WlZZWl,xx11 tt,,，,，，,x12224Z24ZESx1 经过变换和整理，可以变成T的三次方程，即 co 32T，A T，B T，C=0 cococo 22qlES式中 2 ，，A,ESt,t，,To1cmax2，，24,T，Tcmaxj 23,15.43，10，196.2，72.2，，6, (2-13) ,,，，,12，10，196.2，72.2，10,,10，,152，，24，15，0.48，10,,10.5 2,qqTlES01jB, (2-14) 2，，12T，,Tcmaxj 23215.3，10，0.48，10，55，196.2，72.2，， ,212，，，15，0.48，10 = 10.4 西南交通大学专科毕业设计 第8页 2222，，,TqlESj0C,,1 (2-15) ,,224，，T，,T,,cmaxj，， 23222,,，，15.43，10，55，196.2，72.20.48，10,,,,1 2,,24，，115，0.48，10,,,,400 32三次方程为T,10.5T，10.4T,400=0 cococo 利用试凑法，可确定T值为:T=12.3 kN coco 2.3.4 临界负载qlj的计算 Z=T+ψT=15+0.48×10=19.8 (kN) (2-16) maxcmaxj T,j-3-3=15.43×10×(1+0.48×10/12.3)=21.45×10 (kN /m) (2-17) Wqq,，tmin00Tc0 将已知数据代入 2,T，，Zt,t24,jmaxbminq,,q， (2-18) lj022Tl，Wcotmin ,620.48，1024，12，10，19.8，,5，10，，,3,,15.43，10，， 22,312.3，，55，21.45，10 -3=19.41×10 kN /m -3?g=18.75×10(kN /m) b ?g，g 故应以最低温度作为计算的起始条件。 ljb 即 t=t=,10? 1min 2.3.5 计算并绘制有载承力索安装曲线 2.3.5.1有载承力索张力曲线计算 起始条件:t=t=,10? 1min T,,,j,3,, (2-19) W,W,q1，,21.45，10(kN/m)t1min0,,Tco,, Z=T，ΨT=15，0.48×10=19.8 (kN) 1cmaxj -3待求条件:t=, Wx=W=21.45×10(kN /m) x1 西南交通大学专科毕业设计 第9页 Z=T，ΨT= T，0.48×10=4.8，T (kN) xcxjcxcx 故安装曲线方程为: 2222,,TWlTWl11cxcx,, (2-20) tt,,，，,1x22,,24,Z,ES24,Z,ES1,,x 2,32,,，，21.45，10，5515,,,,10,，,26,6,,12，10，196.2，72.2，，24，12，10，4.8，Tcx,, 2,32，，T21.45，10，55cx，, ,26,612，10，196.2，72.2，，24，12，10，4.8，Tcx 4832.67,65.91，,5.88Tcx2，，4.8，Tcx 将不同T值代入上式得到各个T值对应的温度tx值，然后用插入法确定从最cxcx 低温度t到最高温度t对应的T值(温度区间间隔为5?)，其安装表列于表1minmaxcx —1 2.3.5.2 有载承力索弛度曲线计算 ,T,,j2,,q1，li0,,22TWl21.45lco,,xii利用公式(mm) (2-21) F,,,x，，，，8Z8T，,T8T，4.8xcxjcx (不考虑冰、风影响)对于某一个实际跨距，将不同温度下的值代入上式得不同所对应的的值，从而得到曲线，不同的对应不同的弛度曲线。其安装表列于表1—1。 表1—1 有载承力索张力和弛度曲线安装表 绘制有载承力索的张力曲线Z=f(t)(T= f(t))及弛度曲线F=f(t)(附录一:图1) xxCXxXX 西南交通大学专科毕业设计 第10页 2.3.4计算并绘制接触线的弛度曲线f=f(t)及悬挂点处高度变化曲线jxx -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 (?) Tx T(KN) 15 14.31 13.63 12.96 12.32 11.69 11.07 10.49 9.91 9.37 8.84 cx Z(KN) 19.8 19.11 18.43 17.76 17.12 16.49 15.87 15.29 14.71 14.17 13.6x 4 =4274 284 295 306 317 330 342 355 369 383 398 li F5m x l=5339 351 364 377 392 406 422 438 456 473 491 (?) i 0m l=5410 424 440 457 474 492 511 530 551 572 595 i 5m l=6488 505 524 543 564 585 608 631 631 681 708 i 0m l=6572 593 615 638 662 687 714 741 741 799 831 i 5m ?h=f(t) xx 2.3.4.1根据公式f=,(F-F) ?h=(1-,)(F-F) (2-22) xx0jxx0 对于某一跨距下的弛度，可由安装表1—1查得，则对于任一温度下的接触线弛度及悬挂点处高度变化也可由安装表1—1计算得出，其结果列于表1—2中。 表2-2 接触线弛度曲线及悬挂点处高度变化曲线表 西南交通大学专科毕业设计 第11页 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 (?) tx l=45m -21 -16 -11 -6 0 6 12 18 25 32 39 f(?) ijx -22 -17 -11 -6 0 7 13 20 27 34 42 Δhx(?) l=50m -25 -20 -13 -7 0 7 14 22 31 39 48 f(?) ijx -28 -21 -15 -8 0 7 16 24 33 42 51 Δhx(?) l=55m -31 -24 -16 -8 0 9 18 27 37 47 58 f(?) ijx -33 -26 -18 -9 0 9 19 29 40 51 63 Δhx(?) l=60m -36 -28 -19 -10 0 10 21 32 44 56 69 f(?) ijx -40 -31 -21 -11 0 11 23 35 48 61 75 Δhx(?) l=65m -43 -33 -23 -12 0 12 25 38 52 66 81 f(?) ijx -47 -36 -24 -12 0 13 27 41 56 71 88 Δhx(?) 2.3.4.2绘制接触线f=f(t)及悬挂点处高度变化曲线?h=f(t)(附录二:图2) jxxxx 2.3.5计算并绘制无载承力索安装曲线 取l=l=55m D 2.3.5.1求Tcwo 起始情况:t=t，w=q，Z=T10101co 待求情况:t=t，w=g，Z=T x0xcxcwo将上述已知条件代入链形悬挂状态方程 2222WlZZWl,xx11tt (2-23) ,,，,，，,x12224Z24ZESx1 2222glglTT,cccwoco即 ,,2224T24TEScwoco 2222glESglESccT,,T, cwoco2224T24Tcwoco 西南交通大学专科毕业设计 第12页 232,6.03，10，55，196.2，72.2，，,Tcwo224Tcwo 2,32，，15.43，10，55，196.2，72.2,12.3,224，12.3 64.92 T,,9.49cwo2Tcwo 得T的三次方程 cwo 22T,9.49 T,64.92=0 (2-24) cwocwo 用试凑法解上述三次方程，得T=10.12 (kN) cwo 2.3.5.2 无载承力索张力曲线T=f(t)计算 cw0x 起始条件:t=t，q=q，T=T101c1cwo 待求条件:t=,，q=q，T=T1xcxcwx 将上述已知条件代入简单悬挂状态方程，即 2222glglT,Txxx1 (2-25) ,,，2，，t,tx12224T24TESx1 2222tglgltt,11xxx得 t,，，,x2224T2ES24T2ES1x 232,10,6.03，10，5510.12，，,，626,,24，12，10，10.1212，10，196.2，72.2 232,T6.03，10，55，，cwo，, 626,,24，12，10，T12，10，196.2，72.2cwx 381.92,65.8，,5.88Tcwx2Tcwx 同上述计算有载承力索安装曲线的方法得无载承力索的张力安装表。其安装列于 表1—3。 2.3.5.3无载承力索弛度曲线F=f(t)计算。 cwxx 222gl6.03lcii，得某一实际跨距l下的弛度，其安装表列于表1—3。 由公式F,,icwx8T8Tcwocwx 西南交通大学专科毕业设计 第13页 表2-3 无载承力索张力和弛度曲线安装表 -10 -5 0 5 10 15 20 25 30 35 40 t(?) x T(KN) 13.26 12.46 11.89 10.89 10.13 9.38 8.66 7.97.32 6.7 6.13 cwx 6 =45m 115 122 131 140 151 163 176 192 209 228 249 li Fl=50m 141 151 161 173 186 201 218 237 257 281 307 cwx i (?) l=55m 172 183 195 209 225 243 263 286 311 340 372 i l=60m 205 218 233 249 268 289 313 341 371 405 443 i l=65m 240 256 273 292 314 340 368 400 435 475 520 i 2.3.5.4绘制无载承力索张力曲线T=f(tx)和弛度曲线F=f(tx)(附录三:cwxcwx 图3) 2.3.6计算最大附加负载下承力索的张力 2.3.6.1承力索在最大风负载下的张力 起始条件: -3t=t=-10?,w=g(1+,T/T)=21.45×10 (kN/m) 1min10jc0 Z=T+ ,T=19.8 (kN) 1cmaxj 待求条件:t=t=-5?， xv gT,oj (2-26) Wg,，xvTco ,315.43，10，0.48，18,3,16.07，10， 12.3 ,3,22.09，10(kN/m) Z=T+фT= T +4.8 (kN) xcvjcv 将上述数据代入链形悬挂状态方程，得 2222tWlTwlT,1111ccxT (2-27) ,，，,x2224,Z,ES24,Z,ES1x 西南交通大学专科毕业设计 第14页 2,32,10,21.45，10，5515，，,，626,,24，12，10，19.812，10，196.2，72.2 232,T22.09，10，55，，cv ，,2,6,612，10，196.2，72.224，12，10，，，T，4.8cv 5125.26,65.91，,5.88Tcv2，，T，4.8cv 欲求t=t=-5?时对应的值，可用试验法及内插法确定。 xv 第一步假设 T=14.5 kN，得t=-5.59? cvx 第二步假设 T=14 kN，得t=-1.91? cvx 由内插法求得t=-5?时对应的T值为: vcv 14,14.5，,5，5.59，，，， (2-28) T,14.5，,14.42(kN)cv，，,1.91，5.59 ?T=15 kN > T cmaxcv ?最大风速出现时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。 2.3.6.2 承力索覆冰时的张力 起始条件:t=t=-10?, 1min T,,,j,3,, (kN/m) Wg,1，,21.45，10o1,,Tco,, Z=T+ ,T=19.8 (kN) 1cmaxj 待求条件:t=t=-5?，Z=T+фT= T +4.8 (kN) xvxcvjcv gT,oj (2-29) Wg,，xbTco ,315.43，10，0.48，18,3,18.75，10， 12.3 ,3,24.77，10(kN/m) 将以上数据代入链形悬挂状态方程，得 2222tWlTwlT,111Cxcxt (2-30) ,，，,x2224,Z,ES24,Z,ES1x 西南交通大学专科毕业设计 第15页 2,32,10,21.45，10，5515，，,，626,,24，12，10，19.812，10，196.2，72.2 232,T24.77，10，55，，cb ，,2,6,612，10，196.2，72.224，12，10，，，T，4.8cb 6444.4,65.91，,5.88Tcb2，，T，4.8cb 欲求t=t=-5?时对应的T值，其方法同上。经解得，T=14.89(kN) xbcbcb ?T=15KN，Tcmaxcb ?在覆冰时，承力索不致遭到破坏，所选择的计算起始条件正确。 2.4关于张力差,T=f(L)曲线计算 j 2.4.1直线区段 FF22ooC,C，,h,F，,h,F,1.7,，0.662，，minoo (2-31) 3333 ,1.259(m) 22228f,f3，0.043,0.012，，，， ,6tdmin跨距l取为65m，则,,,,1.08，10223l3，65 t，t40,10maxmin (2-32) ,t,t,t,t,,40,,25:Cd1maxmax22 t，t40,10maxmin (2-33) ,t,t,t,t,,,10,,,25:Cd2minmin22 ? |,t|=|,t| 11 -6-6 ?,,t—,=17×10×25—1.08×10j -6 =423.92×10 ,3，,,，，，，LLlg,t,，65，8.9，10，423.92，10，，LLjj,6,,,?,T (2-34) Tjd22，1.259C ,6，，,1.498，10LL，l (kN) 2.4.2曲线区段 2.4.2.1.R=400m，取l=45m，d=1.5m，T=10 kN jm 222ε=8/(3×45)×(0.021—0.006) 西南交通大学专科毕业设计 第16页 -6 =0.53×10 -6-6 ?,,t—,=17×10×25—0.53×10(2-35)j -6 =424.27×10 ,,,,,LLlt，，，，,, Tjd2,T,,jd,,,,，，，，2,0.5,,,，,,RdLLltTjm,,3,, ,6,,，，，LL45424.474710，，,2,,,6，，，,，，，，,24001.50.5LL45424.47471010T,,，，,,jd3,,2.4.2.2 ,6,,，，，，，LL45424.474710,(kN)2,,,6,,，，，，,，,1200212.2410LL4510T,,jd3,, 2.4.2.3 R=800m，取l=60m，d=1.5m，T=10 kN jm 222 ,=8/(3×60)×(0.036—0.01) -6 =0.89×10 ,6,LL,60，424.11，10，，,T, (2-36) jw2,,,6,,，，28001.50.5LL60424.111010T，，，,，，，,,,jd3,, ,6,,，，，，LL60424.1110,(kN) 2,,,6,,，，，，,，,2400212.0610LL6010T,,jd3,,在直线区段由于考虑接触线的弹性伸长，而采用下述公式: ,,，,,LLlgt，，，，jj,,T (2-37) jF，2,，，LLlgT，，,,2jjd,,，，2,,,，,,CtTjm,,,,33ES，，,, ,,TTjdjd,,,,2T2Tjdjd，,11,6，，,,3ESt,,，，，3127.53100423.9210 j ,Tjd,(kN),,10.1233Tjd 在曲线区段若引入弹性变形的影响，则 ,T，,Tjdjw,T, (2-38) jF,T，,T2jdjw1,，，3ES,,t,,j 西南交通大学专科毕业设计 第17页 R=400m时， ,，,TTjdjw,, (2-39) TjF,，,TT2jdjw1,，,63127.53，100，424.47，10 ,T，,Tjdjw ,，，1,0.1232,T，,Tjdjw R=800m时， ,，,TTjdjw,, (2-40) TjF,，,TT2jdjw1,，,63127.53，100，424.11，10 ,T，,Tjdjw ,，，1,0.1233,T，,Tjdjw 将,T ,T,T,T随着半个锚段长度L而变化的情况列于表2—4 jdjw jdE jE x 表2-4 接触线张力增量ΔT随L变化情况表 jx L(m) 100 200 300 400 500 600 700 800 900 x 0.025 0.079 0.16 0.28 0.42 0.60 0.80 1.04 1.30 ΔT(KN) jd R=400m 0.019 0.11 0.27 0.50 0.80 1.16 1.58 2.06 2.60 ΔTjw R=800m 0.007 0.05 0.13 0.24 0.39 0.58 0.80 1.06 1.36 (KN) 0.03 0.08 0.16 0.29 0.44 0.65 0.89 1.19 1.55 ΔT(KN) jdE R=400m 0.04 0.19 0.45 0.86 1.44 2.25 3.37 5.02 7.50 ΔTjE R=800m 0.03 0.13 0.30 0.56 0.90 1.38 1.99 2.83 3.96 (KN) 2.5 绘制ΔT、ΔT随L而变化的曲线(附录四:图4) jEjdEx 设三种不同曲线半径的线路按照R=?，R=400m，R=800m的顺序连接。 第一种情况，中心锚结设在R=?处，则 ΔT=ΔT+ΔT+ΔT=0.1+1.14+1.48=2.72(kN) (2-41) ?jj1j2j3 第二种情况，中心锚结设在R=800m处，则 ΔT=ΔT+ΔT+ΔT=0.2+0.34+2.66=3.2(kN) (2-42) ?jj1j2j3 西南交通大学专科毕业设计 第18页 第三种情况，中心锚结设在R=400m处，则 ΔT=ΔT+ΔT+ΔT=0.3+0.7+0.58=1.58(kN) (2-43) ?jj1j2j3 根据上述三种情况，可以得出以下四点结论: 1) 在接触网平面设计中，中心锚结应尽量设置在曲线区段，并尽量设置在小 曲线半径区段。 2) 锚段关节尽量避免设置在小曲线半径上，最好放在直线区段。 3) 考虑线路的复杂情况，中心锚结允许偏向一侧，一般偏于曲线一侧。 4) 中心锚结两侧的ΔT，应尽量相等，但允许有一定差值。 j 西南交通大学专科毕业设计 第19页 第3章 接触线的受风偏移较核 要使接触线良好地工作，就要保证在受风作用下，接触线对受电弓中心线的受风偏移值不超过其规定的最大许可值，因此须对接触线最大风偏移值进行校核。 取设计图中第58号至第59号支柱所在跨距进行校验，此跨距全部位于曲线 半径R=400m的曲线上。 跨距l=45m，m=0.9，r=0.02m，a=400? j 2lb则 (3-1) ,,,，, jjmax,,mp1j,,8，,,TRj,, 245,,0.4，0.02,3,,0.9，5.023，101,,8，， ,,10400,, ,0.367(m) 因bj<[bj]=0.45(m)，所以接触线满足风稳定要求。 max记录

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