9Cr2Mo冷轧辊开裂原因分析
第 24卷第5期
2004年 1 0月
江 西 冶 金
皿 GⅪ 加 AIII瓜GY
Vo1.24。No.5
Octo~r 20o4
文章编号:1006.2777(2004)05.0008.03
9Cr2Mo冷 轧 辊 开 裂 原 因 分 析
马晓妹,肖洪斌
(新余钢铁有限责任公司,江西 新余 338028)
摘 要: 采用化学分析、金相检验等方法,对9Cr2Mo冷轧辊开裂原因进行分析,并就9Cr2Mo轧辊中
存在的带状碳化物和断口缺陷分析结果提出了相应的预防措施。
关 键 词: 冷轧辊...
第 24卷第5期
2004年 1 0月
江 西 冶 金
皿 GⅪ 加 AIII瓜GY
Vo1.24。No.5
Octo~r 20o4
文章编号:1006.2777(2004)05.0008.03
9Cr2Mo冷 轧 辊 开 裂 原 因 分 析
马晓妹,肖洪斌
(新余钢铁有限责任公司,江西 新余 338028)
摘 要: 采用化学
、金相检验等方法,对9Cr2Mo冷轧辊开裂原因进行分析,并就9Cr2Mo轧辊中
存在的带状碳化物和断口缺陷分析结果提出了相应的预防措施。
关 键 词: 冷轧辊;开裂;带状碳化物;层状断口
中图分类号: TG333.17;TCll5.21 文献标识码: B
Analysis on Crazing of 9Cr2Mo Cold—roller
MA Xiao—mei,XIA0 Hong-bin
(X/nyu Iron and Steel Co.。Ltd.,ji~gxi Xinyu 338028,China)
Abstract: cause for c of 9Cr2Mo eold-mUer wa+q studied by the methods of chemical anab~is and metallographical test.
2"he results show that serious strip carbonization and defect breaking cause the crazing of 9~2Mo eolakroUer.砸Ie preventing rrleasures b-ve
been propo8ed.
Key Words: cold—roller;crazing;strip carbotfization;laminated breaking
1 概述
某轧钢厂的一批直径为 120 rm 的9Cr2Mo锻
造轧辊经机械加工和热处理后,用作冷轧工作辊。
在轧制工艺参数未变等外界正常工艺条件下,该批
轧辊在冷轧过程中,有部分轧辊产生开裂现象。为
此,笔者对开裂轧辊进行了理化分析,找出开裂原
因。
2 理化分析
2。1 宏观检验
轧辊宏观观察:裂口生锈,并有污垢,轧辊裂口
情况见图 1。切断轧辊检验裂口,裂口属脆性裂纹。
2.2 化学成分
从产生开裂的轧辊中任意抽取两根进行化学成
分分析(
1)。结果表明,轧辊化学成分均符合标
准要求。
裂口
图 1 冷轧辊裂口示意图
2.3 低倍断口检验
将抽取的两根轧辊进行加工,把近裂口处加工
收稿日期:2Oo4—O5—17
作者简介:马晓妹(1968一),女,江西樟树人,工程师,从事物理测试质量工作
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· 24 · 江 西 冶 金 2O04年 10月
成低倍试样,并进行低倍检验:中心疏松 0.5级、一 般疏松O.5级,未发现白点、气泡等其它低倍缺陷。
表 1 轧辊化学成分,%
再把轧辊低倍试样加工成断口试样,并进行冲
击断口检验:轧辊冲击断口属层状断口(图2),层状
断口中的条带没有贯穿试样,而是从试样中间分界;
从冲击断口侧面观察,断口呈2个阶梯(图3)。
图2 轧辊冲击断口
图 3 轧辊冲击断口侧视图
2.4 金相检验
对抽取的2根轧辊裂口处进行金相高倍分析,
轧辊显微组织为回火索氏体+颗粒状碳化物,其中
颗粒状碳化物分布不均匀呈网状堆集(图 4);轧辊
网状碳化物 2.0级。
纵向磨制轧辊碳化物堆集较严重部位。呈现轧
辊非金属夹杂物:氧化物 1.5级、硫化物 2.0级。其
它非金属夹杂物较少;轧辊碳化物分布不均匀较严
重,带状碳化物 4.0级(图 5)。
图4 轧辊显微组织 100X
图5 轧辊带状碳化物 100 X
3 脆裂原因分析
从轧辊冲击断口检验结果分析:断口属层状断
口,近裂口一边条带更粗,另一边的条带更细。可见
轧辊的层状断口严重程度不一。据有关资料介绍,
层状断口使材料的横向机械性能大大下降,尤其对
塑性指标断面收缩率 、伸长率 I]。轧辊裂纹处
断El条带粗细不均匀,使得轧辊的断面收缩率 、伸
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第 24卷第 5期 马晓妹,等:9Cr2Mo冷轧辊开裂原因分析 · 25 ·
长率 数值波动较大,所以轧辊在受力时,由于金
属基体内部存在粗细不均匀的组织,使冷轧时轧辊
塑性变形不同步,易变形的基体与不易变形的基体
间产生空隙,造成应力集中,随着轧制压力的增加,
空隙不断扩展和产生,最终导致脆裂。层状断口属
不允许存在的缺陷断口,大多出现在钢材的偏析处。
因此可得出结论,轧辊经锻造、加工成形和调质处理
后,在冷轧过程中出现脆裂的原因之一是轧辊存在
层状断口。
从轧辊裂 口处的金相检验结果表明:轧辊的低
倍组织小于 1.0级;非金属夹杂物都低于 3.0级,网
状碳化物为 2.0级,符合
要求。而轧辊横向显
微组织为回火索氏体 +颗粒状碳化物,其中颗粒状
碳化物分布不均匀呈网状堆集状,纵向检验颗粒状
碳化物堆集状处,轧辊带状碳化物为4.0级。由于
呈带状不均匀分布的碳化物堆集处,富集了较多的
碳和合金元素,提高该处的硬度和强度,削弱了基体
的强度,降低轧辊的塑性,增加了轧辊的脆性。带状
碳化物是由于钢在凝固过程中,钢中存在较严重的
成分偏析和结晶偏析,在热加工过程中随着变形延
伸成带状,从而产生了较严重的带状碳化物。可见,
轧辊中存在较严重带状碳化物是轧辊在冷轧过程中
脆裂的又一主要原因。
4 结论
通过理化分析,9Cr2Mo轧辊在冷轧过程中产生
开裂的原因一是轧辊中存在不允许的缺陷断口——
层状断口,二是轧辊中存在较严重的带状碳化物。
因此建议:
(1)改进 9Cr2Mo轧辊的冶炼工艺,适当降低浇
注温度,控制碳、铬含量在中下限,减少钢中的成分
偏析。
(2)加大锻压比(大于等于 6),改善和消除层
状。
(3)采用纵 一横反复锻打的方法,可改善带状碳
化物。
[ 参 考 文 献 】
[1] 上海市机械制造工艺研究所主编.金相分析技术[M].上海:上
海科学技术文献出版社,1987.
高炉过程控制和自动化最新技术
现代控制技术在高炉中的应用,在 日本千叶厂 6号高炉
第二次整修时所做的技术改造中得到了体现。
(1)高炉的电气和仪表(ZI)控制系统是电动可编程序逻
辑控制器(PIE )、分布或控制系统(DCS)仪表和小型可编程
序逻辑控制器(Hc2)的完美组合。当过程机专门用来信息
处理并发展到下级和分布式系统时,过程控制功能被转换成
Ⅱ系统。
(2)在高炉诊断和条件控制方面,该系统可根据采用经
验系统给出适当指导并及时采取措施。
(3)在炉料分布控制方面,通过采用无钟炉顶装料装置,
开发了可提高控制系统控制能力和灵活性的技术。
(4)在热风炉燃烧控制方面,通过修改模糊控制实现了
气体流速自调节设定和热效率提高。
(5)在千叶厂6号高炉的出铁场中,出铁场设备例如出
铁口开口机和泥炮的自动遥控操作有助于改进工作环境。
(摘自《经济技术信息}2004年第18期)
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