·8· 宽庳板 第 4卷第 1期
· 试验研究 ·
碳 ⋯ 容器 研究
(华东理工大学) (新曩鹱r山子石 f匕总厂)
■ 羹 文中对三种板厚爰不同热处理状况的16MnR’II进行丁一幕列机蕞性 斌囊.从低■试|t中{-
到了川n 、Jk、COD,Kh, 、 、E的变化,还{-到了FAD田爰真实的应力一应变曲线.摄据拭I|t量鳍暴爰试
样的斯口特点,可稃出如下结论一J 值可用俸确定C--Sn锕最低使用量度的基础.文章提出丁一种新方崔来确
定怔■压力彝■的鼍概使用量度,
龅 调 碟薯.I| 使用■魔 低■新强
- 。 — 一 — 一 ● — — — — 一 砀
Th Study of M inimum Allowable Temperature for
Carbon--M anganese Steel Pressure Vessel
●
Wang npei andLiu Ze.ngA;an
(Technology Un/versity of East China)
Qin Jiang~ang·nd Liu Yongjiaa
(Dushe mfi Petro--chemical Pllnt ol Xinjian4g)
Abstm~t A seriea of mechanical pr0p _嘲 tests are~dormed洫this paper for 16MnR ateel with thzee
plate thklmm and d蛳 rent heat tre曩ment sxates.the variations of AKV,JIe,coD.Kh. . .E are obtained
from te~t$at low temperature.the FAD figures and true stress一8tr|jn cure。are also obtained.According tO
the:~sults of test d.ta Ind trlti~ure featti~ea of~amp]e,the conclusion m be obtained t JⅡvalue cIn be used
asthe basis of~ietermirdrkl:the minimum ~llowaMe te口。哪 tu for C— Mn stee1.This p^ f yes-new
methed tO de“m i e mlnimum allowable temperature for low tenaperature pressure vesse]I
x.}y'州 C--Mn ateel-,A1lowable temJ~rattuve·Low teraperature Iracture
,
1 莉盲
新疆 独 山子 地 区冬 季的最 低气 温 可 达
一 40℃。“月平均最低气温的最低值 为一21.6.c,
在这样的自然环境下,璧温由环境温度决定的,普
通碳锰钢捌的压力容器可否安全使用或者说未按
低温设计的普通碳锰钢容器.在这种环境条件会
不会发生瞻性破坏,安全性如何成了企业所关心
的一个重要问题.根据我国现行的钢制压力容器
GB150--89。用于低温压力容器的钢菊在等
于或低于其使用温度下怍j巾击试验。如果j巾击功
能达到规定值时,即可在此试验温度 下使用。标
准中又规定 16MnR钢的最低j巾击试验温度为
一 20℃.照 此 规 定 16MnR钢就 不能 在低于
一 2C~的情况下使用.然而事实上,独山子石化总
厂绝大部分 l6MnR压力容器都是按常温设计。
而且一直在使用着。为了对此有一个科学的认识,
使现有在柱酌'I6MnR压力容器糖合理使用。如
有不安全的压力容器应及时采取措艟。本文对取
自新疆独山子石化总厂的 16MnR材料进行了一
系列低温性能研究.对 I6MnR在低温环境下使 .
甩的安全性进行了较探入的研究.给出独山子石
化总厂环境温度低于一20.c时所使用的 lf~MnR
压力容器的安全性和使用限制条件。
现将试验研究结果和结论意见归纳如下。
2 试验
试板 取 自新疆 独 山子 石化 总厂,材料 为
16MnR.考虑板厚和热处理的因素.选择了三种 .
规格,详见表 I.试板的化学成分见表 2。
、
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宽厚板 ‘9·
衰 1 新一毡山子石化苴厂己撵厂16MnR取样分布寰
衰z : 验材料的化学戚分(重量 )
2.1 低温拉伸性能
试验概况如下:
试样:1)36ram扳编号 l 原始热轧 16MnRI
2)40ram板编号2,3是球鞋产品试板,SR处理。
低温 环境;室温 ~一70℃连续 控制,美国
MTS--810电液伺服靛氨自动控温环境箱。
试验设备tMTs一新810动静试验机,位移
E,
控制
数据弄}集 OS/2~9.2谚墨集一组、载荷、轴
向位移、径向位移
试验结果;见图l~图5。霉 l~图5分别是
抗拉强度、屈服强度、弹性模量、延伸翠、断面收昭
率与温度的关系曲线。图8、图 7是低温下载荷拉
伸的曲线及其真应力应变曲线。
2.2 系列低温冲击试验
试验温度:+60℃、+ 2 3℃、10℃、0℃、
一 10℃、一20℃ 、一30℃ 、一40℃、
一 50C、一6O℃、一7O℃
试验结果见图8、图 9、图 10
由图 8、图 9可见,以冲击功 20J或侧向膨胀
0.38mm为转变温度特征值时两种规格板厚的转
折温度相差8℃左右。
图 l
置
芎
■
一
■
■
t座Cc) .
图2 C--Mn钢屈服强度与温度的关系曲线
l^善 ■■帮
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· 10· 1998年第1期
雷3 C-Mn铜鼻性棋量和啦度的关系曲线
■立‘℃)
圈4 c—Mn翻硅悼率与量度的美景曲线
窟叠t
田5 C-Mn翻断时收螭率与盥度的关基曲线 田6 低量下的P—t曲线
圈7 C--Mn铜低量下的真应力应壹睹线 圈8 阿种饭厚的^ y奠量度的整化曲线
圈9 再种撮厚的■向●胀量与量度曲关系
由圈9可知J舅向膨胀量达0.38tom时的转变
温度分别为 40ram 板 R ”=一30℃、36ram板
T。 =一38℃。由图 l0可得到晶状断口为 50
时的转变温度分别为 40ram,板 FATTso=+5℃,
S
l
耄
田10 两种板厚晶状断口百分比 m 和 AKV
麓啦度的变化I时钱
36mm FATT。。;一IOC,两者相差 15C,随温度
的升高或降低两者之差趋于藏小在一l0℃~l0℃
之闻晶状断口百分比两板厚粗整较大。这
在
这一盈度区域处于冲击试验的臆塑性区。根据以 一
'^‘v掌 |.■
置^蓦.o一× ■—■_■t
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L
宽厚板
上试验得出结果l见衰3。
寰3 .4A'V冲击试 性
根据系列低温AKV和温度的关系曲线得到
的各种转变温度有较大差别,由试验结果可知
16MAR的I巾击功的各种转变温度在一38℃~
10℃之间t正好是我国C—Mn镥在北方使用的
敏感区间.特别是本次试验采用的40ram,16MnR
球罐产品试板,按 GB150—89规定的一20℃时
2oJ刚好卡边·因为独山子地区。月平均最低温
度 为--21.6℃ 按标准应采用低温设计。
2.3 低温断裂橱性试奠
考虑概辱 的髟响.分 翮取 ISmm、36mm、
40ram板加=I二试样t酣 考虑蠡处理状况的髟响,
40mm产品试扳采用了SR处理,在不同的低温
下同时嚣取 J积分和COD值.试验按照 GB一
2038(利用l|阻力曲线确定盒啊廷性断裂韧度试
验
)和 GB2358(裂纹张开位移试验 法)进
行。试验结果见图 11、图 12.
圈11 三种扳年C—Mn锕J积分饨化线斟事麓沮
座变化曲钱
曩雠r—■(-_)
圈 l2 —30c三种扳厚 C—Mn锕JR阻力曲线比较
从图 11中可以看出若采用常温下的钝化线
代替低温下的值填差较大.因此在实谢低温断裂
韧性值时最好使用低温实 值.田 12表明低温下
板厚对l|阻力曲线的髟响。
从实谢中知道不同板辱破譬恫和断裂韧性麓
温度的变化情况.COD值瞳温度曲变化不嘎垦,
特别是对 18mm的扳,曲线培有竣动t。0D谢试
值本身的量级10I1nun鳜.蛔粜测量稽有误差就
会造戚波动.如果单独测试 18ram C—kln恫的
COD特征值是根难找出变化规律的.由于本次用
一 根试样同时
了P一△、P—V,从而得到了一
根试样同样裂纹尺寸的 J积分和C1、。D特征值。
同时还期道J积分值较好地反映了断裂韧性随温
度的变化趋势.三种板厚J积分的转变点均 在
一 4o℃以下 .
2.4 止裂性能
止裂试验参照 ’TM E1221-88标准进行.
试样取自18ram试扳。
止裂试验的原理是通过对试样楔力加蓑,使
试样的预制缺口尖端产生快速扩晨的裂纹。在裂
纹快建扩展的过程中,能量逐步释放.当推动力小
于裂纹扩展的阻力时.裂杖爱停止扩晨.根据止裂
时的裂皱长度粳可求出捞料的止曩}韧性K...试
验结果见表4.
寰 4 18mm
(M Ps )
(Ih)
■度
横向
般向
盘‘ 0℃ --20E 一‘0℃
2$4.207 183 I4I
l80 158 l2‘ ll口
止裂韧性是表示捞料韧性的又一断裂力学参
量,在断裂力学的分析中.当外加曲应力强度因子
K,大于材料的新裂韧性值Klc耐,即K.》K 则
裂纹会失稳扩展.而K..是表系遮棒的一十概念,
对于一十已经扩晨的裂纹.如果在扩晨的过程中,
外加的应力强度因子 K 小于材料的止裂韧性
K 时,即K
表格,根据
表格我们可以查出与 AK'V试验温度对应的某个
板厚和应力水平所能使甩的最低温度.
奉文从魇做的试验数据中提出 种比较可行
的工程方法,并参照簖际上较为戚功的法国CO—
DAP标准 利用本报告得到的J坝分数据,通过
FAD图的评定 :,见图16,并且根据 d^ 和J积
分的关系得到用 d 做为工程验收的、以J积
分为理论依据的、防止c—Mn l钢脆性破坏的方
法,方法简述如下·
首先,要把热处理和不热处理区别对待,绘出
不同的最低使用温度. .
另外,还需考虑不同应力水平下应有不同的
最低使用温度,其次,不同的担厚也应有不同的最
低使用温度(TMA),最后要以我围习惯的一20"C
的 d 做为赣收依据,采用一些图表,使一20℃
冲击合格的不同扳厚、不同热处理状况、不何应力
水平的压力容器,可以用于不同的担度下.根据上
述要求 综合本课题所傲的试礁结果,最唇秤出C
— Mn钢最低使用 温度曲线.田l7为投有热处理
的ct_Mn橱可达到的最低使用温度,图18为经
过热缝理cl_Mn钢可达到的蕞憾蓑用温度。
| |
.
一
·
田l6 lbmm耘e。M 翻在~40℃的 AD霉
爨-
霉l7 未经热处理的c—Mn锕最低使用温度
目^点 zv:f.
0^ §
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·14· 1998年第 1期
臣l§ 蠹鼻后幅处理的C--Mn’II量低使用量度
从圉中可以看出,不同板厚、不同热处理、不
同应力状答。均对最低使用置度有髟响,塔合考虑
这些髟.响将会得到较为合理的最低允许使用量度
(TMA).
4 安全t童置奠用曩—●件
按 PD649~ 的初级评定赢长及我国 Cv.
DA1984的评定寄糖计算认为一在一4O℃的情况
下·即使不考虑氍量鼍应力王况。1 0oOm。蕞化气
球簟毋明整用.由漆个缩暴可以攮断,在材辩韧性
水平与工作应力桕当的情幌下,矬山量嚣化总厂
的16MnR压力謇静安全捂崖应当量有保障的,而
- 4o~c环境量爵。在硅山子地区。E是冬季垂鲁投螭
最低置度。撮据试验绪果。即使在这十置度下。三
种姗格的=I|料都未衰理出脆性失穗的迹象,因而
可以认为.尽管馥山子尊袖厂柑己烯厂在用的一
些l6MnR压力容嚣 当时虽来接慑量容嚣设计.
但在环境量度达到-2O℃以下、一蚰℃以上时。仍
可安垒使甩,整膏譬指出的是;
I)以断曩由拳的l鼹点署,构件的破坏是缺陷
尺寸、应力水平的树科韧性兰者的函敦.在奉研究
中,对骞嚣的缺陷尺寸是以假设表面裂纹深度a
=0.1st。袭纹长度2e=4aI埋曩裂纹2.=0.OZt,2c
;3a.鲡容器严格按照制造标准进行制造.以上的
假定对压力容嚣的使用有充分的安全裕度。
2)断裂韧性与钢板的犀废规格有关,当厚度
■_柚时,韧性通常舍下降,故对于犀虞大于40mm
的蔫 。应当在嗣定钢板与焊麓的实 低温断袭
韧性后再榫脊蹙. -
5 结论
5.I 磺锰钢压力容嚣的最低使搬疆寰应当鳍合
材料的低墨断袭韧性水平综合考虑,在一定秉件
下它可以在低于冲击试验量度下使用. ·
5.2 根据所进行的断裂韧性试验与安全评定结
果。独山子石亿总厂的16MnR角压矗骞曩.只要
在使用中严格爱照。在用压力容器检奠规程 进行
检验,在冬季气置下可以安全使用.
5.3 16MnR馏的Jt(J )可以作为 定钢的
TMA(最低使用量度)的基砷。J。。较删 更施反
映低置压力容嚣的实际断袭过程,J。与断口形貌
的转变有根好的对应关囊,它可I}l把压力容器应
力水平、缺陷大小和TMA联系在一起进行定量
分折.
5.4 奉文提出了一种囊的 定低量压力容嚣最
低使用量度的方I缶.
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