高浓度气体吸收nullnull 高浓气体吸收
解吸
其它类型吸收null 高浓气体吸收1.特点:(1)气相流率G沿塔高有明显变化,至于液相流率,则仍可作为常数。操作线不为直线。(2)气相传质系数在全塔范围内不再为一常数, 至于液相传质系数,由于液相流率变化不显著,则仍可作为常数。(3)热效应对相平衡关系的影响不可忽略。平衡线可能不为直线。
溶解热导致液相温度升高,相平衡常数增大,不利于吸收。nullnullnullnullnullnullnull§8.4.6 解吸(脱吸)----吸收的逆操作null§8.4.6 解吸(脱吸...
nullnull 高浓气体吸收
解吸
其它类型吸收null 高浓气体吸收1.特点:(1)气相流率G沿塔高有明显变化,至于液相流率,则仍可作为常数。操作线不为直线。(2)气相传质系数在全塔范围内不再为一常数, 至于液相传质系数,由于液相流率变化不显著,则仍可作为常数。(3)热效应对相平衡关系的影响不可忽略。平衡线可能不为直线。
溶解热导致液相温度升高,相平衡常数增大,不利于吸收。nullnullnullnullnullnullnull§8.4.6 解吸(脱吸)----吸收的逆操作null§8.4.6 解吸(脱吸)二.低浓气体解吸时特点:
全塔物料衡算、操作线方程、填料层高度计算式与吸收时的完全相同null解吸(脱吸)举例例4 吸收-解吸联合操作系统如图所示。两塔填料层高度均为7m,G=1000kmol/h,L=150kmol/h,解吸气量G=300kmol/h,组分浓度为:yb=0.015,ya=0.045,yb=0,xb=0.095(均为摩尔分率),且知:吸收系统相平衡关系为y = 0.15x,解吸系统相平衡关系为y = 0.6x。试求:
(1) 吸收塔气体出口浓度ya,传质单元数NOG;
(2) 解吸塔传质单元数NOG;
(3) 若解吸气体流量减少为
250kmol/h,则吸收塔气体
出口浓度ya又为多少?(其
余操作条件均不变,且气体
流量变化时,解吸塔HOG基本不变)null解: (1) 求吸收塔气体出口浓度ya,传质单元数NOG解吸(脱吸)举例对整个流程(包括两塔)作物料衡算,可得:null对吸收塔: 解吸(脱吸)举例null(2) 求解吸塔传质单元数NOG解吸(脱吸)举例(3) 若解吸气体流量减少为250kmol/h ,则吸收塔气体出口浓度ya又为多少?(其余操作条件均不变,且气体流量变化时,解吸塔HOG基本不变)250kmol/hnull(1)解吸(脱吸)举例解吸塔:因HOG不变,故NOG不变250kmol/hnull吸收塔:
L、G不变,所以HOG不变,S=1不变,NOG也不变,解吸(脱吸)举例250kmol/hnull再对全流程或吸收塔作物料衡算得: (4)解吸(脱吸)举例250kmol/hnull一、多组分吸收
二、 化学吸收
其它类型吸收null三、非等温吸收 其它类型吸收
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