180t桥式起重机计算

宣钢140/32T*22M铸造起重机增容改造计算书 140/32T*22M铸造起重机增容改造计算书 1、主起升机构计算 起重量180t 吊具20t 起升速度7m/min 起升高度22m 工作级别M7 1.1钢丝绳的选择 起升载荷Q=180+20t（包括吊梁重量） 滑轮倍率m=6 滑轮效率η≈0.95 钢丝绳安全系数n=7.0 钢丝绳最大静拉力S S= Q = （180+20）×9.85 = 86.4KN 2×2×2×m×η 2×2×6×0.95 选择钢丝绳 30NAT 6*19W+IWR-1870 钢丝绳直径φ30 钢丝绳最小破断拉力599KN 安全系数校 η= 599 = 7 ≥ 7 86.4 2、电动机选择 2.1计算电动机静功率Pj 起升载荷Q=180+20t 起升速度V=7m/min 机构总效率η=0.85 电动机台数2台 Pj= QV = （180+20）×9.85×7×103 = 135KW 2×1000×η 2×1000×60×0.85 （共9页 第1页） 1.2.2选择电动机 选用YZR400L2-10电机 额定功率200KW，同步转速588r/min S3 60% 功率170KW 同步转速591r/min 1.3减速器传动比计算 起升速度7m/min 卷筒直径Do=φ1400 单层双联缠绕，倍率m=6 钢丝绳直径do=30 电动机转速n电=591r/min 钢丝绳平均中径（计算直径）D=1430mm i= π×D×n电 = π×1.43×591 = 63.1 m×v 6×7 选减速器传动比I=63.02 1.4选择制动器 1.4.1高速级制动器选择 起升载荷Q=180+20t 减速器传动比I=63.02 卷筒计算直径D=1.43m 钢丝绳直径do=30 滑轮倍率m=6 机构总效率η=0.85 制动器数量n=4 制动安全系数K=1.25 制动力矩 TE= K×Q×D×η = （180+20）×9.85×103×1.43×0.85×1.25×2 = 3947Nm 2×n×m×I 4×6×63.02 选择制动器 选用YWZD-630/300制动器，制动力矩4500Nm（共9页 第2页） 2、副起升机构计算 起重量40t 吊具2t 起升速度9.33m/min 起升高度24m 工作级别M6 2.1钢丝绳的选择 起升载荷Q=40+2t（包括吊钩重量） 滑轮倍率m=4 滑轮效率η≈0.97 钢丝绳安全系数n=6 钢丝绳最大静拉力S S= Q = （40+2）×9.85 = 53.3KN 2×2×2×m×η 2×4×0.97 选择钢丝绳 22NAT 6*19W+IWR-1870 钢丝绳直径φ22 钢丝绳最小破断拉力322KN 安全系数校 η= 322 = 6 ＞ 6 53.3 2.2、电动机选择 2..2.1计算电动机静功率Pj 起升载荷Q=40+2t 起升速度V=9.33m/min 机构总效率η=0.9 电动机台数1台 Pj= QV = （40+2）×9.85×9.33×103 = 71.5KW 2×1000×η 1000×60×0.9 2.2.2选择电动机（共9页 第3页 选用YZR315M-10电机 额定功率75KW，同步转速579r/min 2.3减速器传动比计算 起升速度V=9.33m/min 卷筒直径Do=φ1000 单层双联缠绕，倍率m=4 钢丝绳直径do=22 电动机转速n电=579r/min 钢丝绳平均中径（计算直径）D=1022mm i= π×D×n电 = π×1.022×579 = 49.78 m×v 4×9.33 选减速器传动比I=49.78 2.4选择制动器 2.4.1高速级制动器选择 起升载荷Q=40+2t 减速器传动比I=49.78 卷筒计算直径D=1.022m 钢丝绳直径do=22 滑轮倍率m=4 机构总效率η=0.9 制动器数量n=2 制动安全系数K=1.25 制动力矩TE TE= K×Q×D×η = （40+2）×9.85×103×1.022×0.9×1.25 = 1194Nm 2×n×m×I 2×4×49.78 选择制动器 选用YWZD-400/125制动器，制动力矩1400Nm（共9页 第4页） 3、主小车运行机构计算 起升载荷Q=180+20t（包括吊梁重量） 运行速度V=36.5m/min 车轮直径Do=φ800mm 滚动摩擦系数f=0.1（cm） 车轮轴承摩擦系数μ=0.02 与轴承相配处车轮轴径d=17cm 附加摩擦阻力系数β=1.5 坡度阻力系数0.002 小车自重G=72t 工作级别M6 3.1摩擦阻力Fm，坡度阻力Fp计算 Fm= β×（Q+G）（2f+μd） = 1.5×（180+20+72）×103×（2×0.1+0.02×17） = 2754kgf D0 80 Fp=（180+20+72）*0.002*1000=544kgf F总=2754+544=3294 kgf 3.2选择电动机 3.2.1电动机静功率Pj 小车运行阻力F总=3294kgf 小车运行速度V=36.5m/min 机构传动效率η=0.9 电动机数量m=2 惯性系数1.33 Pj= F总V = 3294×9.85×36.5×1.33 = 14.5KW 1000×m×η 0.9×2×60 3.2.2选用电动机 选用YZR200L-8，功率15 KW，712 r/min（共9页 第5页） 3.2.3计算减速器传动比 小车运行速度V=36.5m/min 车轮直径Do=φ800mm 电动机转速n=712r/min i= π×D×n = π×0.8×712 = 49 v 36.5 选减速器传动比I=49.78 4、副小车运行机构计算 起升载荷Q=40+2t（包括吊钩重量） 运行速度V=37.8m/min 车轮直径Do=φ400mm 滚动摩擦系数f=0.06（cm） 车轮轴承摩擦系数μ=0.02 与轴承相配处车轮轴径d=10cm 附加摩擦阻力系数β=1.5 坡度阻力系数0.002 小车自重G=15t 工作级别M6 4.1摩擦阻力Fm，坡度阻力Fp计算 Fm= β×（Q+G）（2f+μd） = 1.5×（40+2+15）×103×（2×0.06+0.02×10） = 684kgf D0 40 Fp=（40+2+15）*0.002*1000=114kgf F总=684+114=798kgf 4.2选择电动机 4.2.1电动机静功率Pj 小车运行阻力F总=798kgf 小车运行速度V=37.8m/min（共9页 第6页） 机构传动效率η=0.9 电动机数量m=1 惯性系数1.33 Pj= F总V = 798×9.85×37.8×1.33 = 7.3KW 1000×m×η 1000×0.9×1×60 4.2.2选用电动机 选用YZR160M2-6，功率7.5KW，940 r/min 4.2.3计算减速器传动比 小车运行速度V=37.8m/min 车轮直径Do=φ400mm 电动机转速n=940r/min i= π×D×n = π×0.4×940 = 31.2 v 37.8 选减速器传动比I=31.2 5、大车运行机构计算 起升载荷Q=180+20t（包括吊钩梁重量） 运行速度V=77.7m/min 车轮直径Do=φ700mm 滚动摩擦系数f=0.09（cm） 车轮轴承摩擦系数μ=0.02 与轴承相配处车轮轴径d=15cm 附加摩擦阻力系数β=1.5 坡度阻力系数0.001 大车自重G=242t 工作级别M7 5.1摩擦阻力Fm，坡度阻力Fp计算（共9页 第7页） Fm= β×（Q+G）（2f+μd） = 1.5×（180+20+242）×103×（2×0.09+0.02×15） = 4546kgf D0 70 Fp=（180+20+242）*0.001*1000=442kgf F总=4546+442=4988kgf 5.2选择电动机 5.2.1电动机静功率Pj 大车运行阻力F总=4988kgf 大车运行速度V=77.7m/min 机构传动效率η=0.9 电动机数量m=4 惯性系数1.83 Pj= F总V = 4988×9.85×77.7×1.83 = 32.3KW 1000×m×η 1000×0.9×4×60 5.2.2选用电动机 选用YZR250M1-8，额定功率30KW，725r/min S3 60% 功率26KW 同步转速725r/min 5.2.3计算减速器传动比 大车运行速度V=77.7m/min 车轮直径Do=φ700mm 电动机转速n=725r/min i= π×D×n = π×0.7×725 = 20.5 v 77.7 选减速器传动比I=20.49 6、机构计算 主主梁最大应力87Mpa≤［σ］=165 Mpa 主主梁刚度f=L/1456≤L/1000 L为跨度（共9页 第8页） 副主梁最大应力81Mpa≤［σ］=165 Mpa 副主梁刚度f=L/1133≤L/1000 L为跨度 主小车架 行走梁：应力46Mpa≤［σ］=90Mpa 定滑轮组梁：应力50Mpa≤［σ］=80Mpa 卷筒组梁：应力37Mpa≤［σ］=80Mpa 刚度f≤L/2000 L为跨度 副小车架 行走梁：应力64Mpa≤［σ］=90Mpa 定滑轮组梁：应力38Mpa≤［σ］=80Mpa 卷筒组梁：应力64Mpa≤［σ］=80Mpa 刚度f≤L/2000 L为跨度（共9页 第9页）