JGT 5031-1993 建筑卷扬机设计规范

JGT 5031-1993 建筑卷扬机 中华人民共和国建筑工业行业 建筑卷扬机 设计规范 Design rules for construction winches JG/T 5031-93 中华人民共和国建设部批准并发布 1993-08-18 批准 1993-08-18 发布 1994-03-01 实施 ~ 回 啕唱 291 四 本标准彝照果用国际标准 ISO 4301/1-1986 <<起重设备 分级》、 lSO 4308-1989 <<起重机一钢丝绳的选择)， ISO 8686/1 -1989 <<起重机载荷且载荷组合队 1 主恒内容和适用范围 本标准规定丁建筑垂扬机设计计算必须遵守的基本准则 i 和计算方法. 本标准适用于电动机驱动的建筑和安装工程中使用的建 筑垂杨机(以下简称巷扬机). 2 引用标准 GB 1102 圆股钢丝绳 GB 3811 起重机设计规范 GB 1955 建筑卷扬机 GB 1498 电机、低压电器外壳防护等级 GB 10095 即开线圆柱齿轮精度 GB 10089 圆柱蜗杆、蜗轮精度 GB 3098. 1 置固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱 3 总则 3. , 工作级别 卷扬机应划分工作级别.按利用等级和载荷状态的不同， 可将卷扬机分为 A1-A8 八个工作级别，且表 1. 卷描机工作银剔 寝 1 每日平均使用时间 l>0.2 >0.5 >1 >z ;;1624;在1:;:;可|〉〉 251删6 <h) ζO. Z ζ0.5 ζ1 运2 S主4使用寿命期限内的 >400 >800 >160 >3200 且使用时间 (h) 骂王<00 ζ8? 160 320 :;;;;6400 利用司'级 U. U, U, U, U, U, U, U, 载 QI (硅〕 AI AZ A3 M A5 A6 A7 荷 Qz (中 1 A> A2 A3 M A5 A6 A7 A8 状 Q3 (重】 AZ A3 '^ A5 A6 A7 A8 Q. (特重1 A3 '^ A5 A6 A7 A' 态 3. ,., 利用等级 利用等级表示器扬机被使用的繁忙程度，以其在设计寿 命期内应完成的且工作循环次数N， 表征. 一个工作循环是指从开始作载荷准备提捡时，到下一次集 开始作载荷准备提拉时为止的圭过程. 垂杨机的利用等级按垂扬机设计寿命期内的总工作循环 在散 N， 分为λ级，见表 2. 卷曲锐利用.. 表 2 3- ,. 2 载荷状态 载荷状在表明卷扬机钢丝绳最接拉力的大小与频繁程 度，官与在整个使用毒命期限内钢丝绳每次革受的拉力 Fι 与 其额定拉力 F.Z比 (F， IF.) 和钢丝绳每吹草曼拉力 F， 作用 下的工作循环次数 n， 与且工作循环次数 N， 之比 (njN，) 有 关. 量达这种关罪的图形称为载荷谱，典型载荷谱图见附录 B (重量寺件).载荷谱矗数IK， 由(1)式计算. Kp = I 主(ErEU 式中 K , 载荷谱罩数， 凯 在钢丝绳拉力 F， 作用下的工作循环次数 ， n. n!.nz ?? …… .n帽' N，-?单的工作循环次数?? N , = 2:nj 111 + n~ + ;…+凡， F，一-钢丝绳最受的第 s 个拉力 ， N.FI FpF z ?? … .F凋 E 叫表取见U , 品瞅数为指分自弓，配 K 久数 川叫耐矗J 的谱 力荷荷拉载载定成立额算名的换按绳力态丝应 L 状 钢由=荷一-戴一一机λ 吼叫扬 卷 3. 卷描机量荷状态 囊 3 ?民街状态 K , K. 说 明 Ql (9) 0.125 K. o;;;;o.50 蔚量为常，承很受少承1/受S 伯脏领 Q. (申】 0.25 口. 50<Kdo;;;; O. 63 '的固'定通商定拉常拉力蒙力受， l有/，时~承2/受3 Q3 (.) 0.50 。，回<Kdo;;;; O.80 '的固'定通固定控常为拉承力受， 喜2爱/多S 以承上受 QI (恃重 1 }. 00 O.80<K.岳王!. 00 近力频或繁者地与承领受定领拉定力拉相 当垂杨机的实际拉力状志已知时，应先按(])式计算出 实际载荷谱系数，井按表 3 选择不小于此计算值的最接近的 名义值作为该警扬机的载荷谱J??数，确定载荷状态.如果在 品 设计垂杨机时不知其实际载荷状态，则应与用户协商，根据 垂杨机用途，按表 3 ;说明;栏中的内窑选择一个适合的载荷 谱矗数确定载荷状态. 如果在钢丝绳草受拉力 F 作用下的时间为 t;o 可以得出 当量拉力星数 K.. 按 (2) 式计算. (2) 利用等级 N , 说 明 U。 1. 6X!O' U, 3.2XIO' 不经常使用 U, ι3X 10' U, L 25XI01 U ‘ 2.SXIO' 经常撞倒使用 U, 5X 101 经常..;使用 U, 1 X 10' 有时繁忙使用 U. 2X 10' 繁忙使用 292 式中 ，，-F， 作用下的时间 ， t ，. = t 1 ?? 句，...... , t, 根据载荷谱J??数可得出相应的当量拉力矗数 K.. 且表 3. 3.2 巷扬机类别 , 卷扬机按工作级别和用途分为四种类别，见表 4.' 国啕 卷描机类别 表 4 放或虽局部失效〈如齿面点蚀〉但不影响卷扬机的使用. 菁强度计算是保证卷扬机零件在最大拉力作用下不失 效，即最大应力小于材料的屈眼极限，井有一定的安全裕量. 3.4.1 静强度计算的许用应力与安全系数 静强度计算应满足( 7) 式. σ ，，;;;; [uJ =去 (7) 费.'F作银姐 说 明 攀 例 r IAI-A4 不锺常使用，每班中等戴荷 工在安装，设备.蛊状态的快遭和慢速警揭帆 J IA3-AS 经常中够使用，中筝'配街状 垂直吊运、倾斜撞运、水平曳态的快速警备机 引、牵引 I IA4-A6 经常接繁忙使用，中等载荷 与并字'鹏、人字想和槐籽等配状态的快建卷篝机 司E使用垂直吊垣 1\' IA6-A8 经常或繁忙使用，重缀'民精 '再放奥寻!、牵引冷拉钢筋、冲状态的快速和慢速卷揭饥 抓、打橙 3. 3 计算拉力 计算拉力量指作用在基准层上的钢丝绳拉力，分为疲劳 计算拉力、静强度计算拉力和试验拉力. 3.3. 1 疲劳计算拉力 这是用来计算毒扬机零件疲劳、磨损和发热的一种计算 拉力，它所考虑的工况是垂杨机在正常工作情况下钢丝绳革 莹的拉力，疲劳计算拉力采用当量拉力，按(3)式确定. Fd = KdF. (3) 式中 F. 钢丝绳的当量拉力. N. 当警扬机的实际载荷状事已知时，应接(J)式和 (2) 式 计算巷扬机的实际载荷谱革数和当量拉力矗数.当无法确定 实际载荷状态时，可根据用途或与用户协商按表 3选取适当 的值. 3.3.2 静强度计算拉力 静强度计算拉力是幸虑垂杨机正常作业时可能出现的最 大拉力，此时军件的强度不得超过材料的许用应力，按(的 式确定. F,... ~ 'PF'. 式中 F如 z 一-静强度计算拉力. N , ，一二动载荷1\数. 3. 3. 3 动载荷矗数， 动载荷革数伊值按表 5 选取. 站幢荷系徽 ψ 表 5 式中 [σ] 塑性材料的许用应力， MPaj σ 零件危险断面的最大计算应力或复合应力， 沁1Par σ. 塑性材料的屈服极限， MPaj K一-安全系数，见表 6. 安全系数 E 寝 6 坷， m/s 1. 90 | '强度'壁'曹计算 ; l 用;强度计算撞为时 | 1 部 1.50 --r 计算 周试盛结为耐 1.15 , ，、.. 对于塑性较好的材料，用材料的暗服极限作零件的屈服 点.当材料的屈服极限矶与抗拉强度; z.比大于 0.7. 为了 减少偶然超过材料屈服极限而引起脆性断裂的危险，规定果 用按 (8) 、 (9) 式计算的屈服点作为军件的假想抗拉屈服点. ，凡+ o. 7tJb ., =一「 (8) vb:;;;;O.20 叫0;;;; 0.85 \. 00-}.10 }. 20 (4) ??.. 民，~一王= (9) 、(3 式中 '.，一一军件的假想抗拉屈服点， MPa , ..--塑性材料的抗拉强度极限， MPal M 零件的假想抗剪周服点. MPa. 3. 4.2 疲劳计算的许用应力与安全1\数 当军件应力不是单向应力时，应按合适的强度理论于以 \. 05+0. 40 <;,, -0.20) \. 35 告成. 算计主 σ 川在接=限，，极劳疲限有抽山料材 式中.'由 材料有限期内的疲劳极限. MPaj 6成?-材料长期的疲劳极限. MPar N. 与阳相应的基本循环次数，对塑性材料 ?? N. 10' mJ 材料疲劳曲线指数，此处取 m/ = 9 N. 罕件在有限使用期内，等于内的应力循环次 数 ?? N. 可按(]j)式计算. 。按循应确=口可力值性 h 应数恃山川 敷剧的料剧院内 J材旧 制轩咱酬可ay'' 特据 循内比荷数力限之载关 飞应期数的有d'用次件王=内使且 F 缺 FV 期??在环写时 λ用算件循情计使计零与 t 设 在式'数所如件。数次据川军 ω 矗环根定 (?? N 中式 1. N6Onm?Zz h ，~一丁一 ?? h. (1 2) 式中 n.-一电动机额定转速， r/min , Z.??零件每一转经受的应力循环次数， E阁，一-电动机到计算零件间的传动比s h.一-卷扬机的设计寿命. h. 293 ..>矶 85 1. 10十 0.60 (11lo -0 四} 注 z ?叫一一卷缔机电动饥启动完成时就制动开始时'配椅的速度， 即钢丝绳 的速度. ?当树极大.以至自费.中计算出的，值大于 1.90 时，应在撞制方 J 面采取精蝠，使戴街的加速度不孩太大，旦取俨 1.90. 3. 3. 4 试撞拉力 巷扬机的强度用试验拉力进行验算，取下面两种情况中 的大者. a 静载试验拉力 z 静载试验载荷为钢丝绳额定拉力的 125 yo .按 (5) 式确定. F'i ~ 1. 25F, (5) 式中孔，二?静载试验拉力. N. i b 动载试验拉力 g 动载试验载荷为钢丝绳额定拉力的 110%. 按(旧式确定. F. ~ 1.lF. (6) 式中飞 F..--动载试验拉力. N. 用动载试验拉力进行强度校核时，应苇虑动载罩数 ψ- 3.4' 许用应力和安全系数 疲劳计算是保证卷扬机在规定的使用期限内，军件不失 ?? .bzfxw4>> ? 材料*期的疲劳极限，必由试验或计算求得.在这个应力 下应有 90%的零件不失效.其大小取决于=应力循环的特性 叫 的茬面状态.确定疲劳极限阳的方法可垂照 GB 381 1. 疲劳计算应满足 (]3) 式. (7, ~ [o; kJ =专 (13) 式中 σ「?军件危险断面的疲劳计算应力或复合应力， MPsl [0' ，.J一一材料有限期内的疲贵许用应力 .MPa. 4 零部件 军部件的设计寿命一般应与整机相同.计算拉力、安全 噩数以及许用应力，按 3. 3 条和 3， 4 矗选取. 4, , 钢丝绳 4. ; , 钢丝绳的选取 优先选用不旋转的钢丝绳.在有较大腐蚀环境中使用时 应选用镀铸钢丝绳.钢丝绳应符合 GB 1102 的规定. 钢丝绳的安全矗数 K. 接(14l式计算. K.~卡阳 川 式中 S, 整条钢丝绳的破断拉力. N , [K.J 一?按工作级别规定的最小安全革数值，见表 7. 量'J‘曹金矗徽 [K.] 寝 7 三Zf4 4. '.2 钢丝绳在卷筒上的固定 4. 1. 2.' 钢丝绳固定端部的计算拉力按(15)式计算. AI-A6 A7-A8 F._ ι旦 ;. (J5) 式中几 钢丝绳固定端部的计算拉力. N , F_. 最大计算拉力，取 F川u 租 F.中的大者， 'N; e二一自然对数底数， e=2.718; μ一?钢丝绳与普筒表面的摩擦革数， μ=0.16 ， α一-钢丝绳安全困在巷筒上的包角，安全圈〈非固定 圈〉不少于 3 圈. 4. '.2.2 对固定端革载能力的验算 在保留两回安圭圈的情况下，固定端应能革受 1.25 倍额 式中 定拉力不失效.为此应用 1.25 倍额定拉力对固定端进行最载叭飞 能力验算. 牟 4. 1. 3 钢丝绳的出绳方向及其卷放偏斜角 卷扬机钢丝绳的出绳方向一般为水平方向，从卷扬机巷 筒下方出绳，但也可以从其他方向出绳，如从其他方向出绳 应在使用说明书中给出地脚螺栓锚固的数据. 钢丝绳的幸放偏斜角 r. 如图 1 所示.其值应符合表 8 的 规定. 卷'配偏斜角 Y 寝 8 排绳方式 自然排绳 鳝绳，酷铮缉 γ.. ， 70;;;;.. 允许?斜角 间 钢丝绳的卷放偏斜角 r. 由导绳定滑轮旋转中心线到警 筒轴线或排绳器导绳轮轴线的距离马来保证. 294 的器U 绳排或线轴筒巷 2 到 σ 钱 唱AAU×阜J;-B 缸;‘ 纯「 -w 阳 fB- 轮 却注捕的 L 绳 。导按句'问一离 'H E 中式 导绳轮轴线的距离. m , B，?二眷筒容绳宽度 rnmj d??钢丝绳直径. mm. 圄 1 钢丝绵的卷放偏斜角 Y 4.2 卷筒 4.2.' 卷筒容绳尺寸参数 卷筒容绳尺寸参数如图 2 所示. E瓦 固 2 卷筒容绳尺寸参量 4.2. 1. , 卷筒节径D 卷筒节径 D应满足 (]71 式. D~K.d K.一一与卷扬机工作级别有关的革数，且表 h {J71 D一一巷筒节径. mm. 系黛 K. 理曼 9 工作级别 ;''' A7-A8 K. 4.2. 1. 2 巷筒容绳宽度 B. 善筒容绳宽度且，一般应满足(J8) 式. B. < 3Do 式中 D.- . 警简直径. mm. 见圈 2. 4.2.'.3 眷前边缘直径 n.. 按 (]9) 式计算. (:18) D. 注 D.+4d (]9) 式中 n.一一卷筒边缘直径. mm; D 二最外层钢丝绳绳心直径.rnm.. 按 (2叫计算? D. = Do + (2S 一J)d (20) 中 S一-卷绕层数. 式 4.2. 1.4 卷绕层数 S 告绕层数 S 应符合 (2]) 式. D，. -D一 - 2m, S 运-?一-，一一」 2d 式中 m.一-距捕. mm. 见图 2. 4.2.2 巷筒容绳量 L 第 z 层钢丝绳绳'??直径按 (22) 式计算. D; = D?? + (28/ 一J)d (22) 式中 D，-第 a 层钢丝绳绳心直径. mm , i=l. 2. . 5 , 3 0 1 .× 算 l ?对以肌S 茧 1' 。一度 … ω 刊叫胀 ，按十给2度。钢-u长白的 内绳小川 I 绕 川丝 JV 巷 层钢一层g 的且 -dz 「第一垂=-nrt 第绕l 叩 L 一 第 中式 垂筒容绳量 L 按 (24)式计算. L=L,+Lr+ …… +L. = 主》剖π叫作(~ 归.+ ω 叫 X1凹0-' α 式中 L 垂筒容绳量. m. 4.2.3 作用于警筒上的扭矩 4.2.3.' 额定扭矩 T. 额定扭矩按 (25) 式计算. T.斗F. X 10-1α 式中 T.-一额定扭矩. N. m , D, 基准层绳心直径. mm?? 2 计算扭矩 4.2. 3- 计算扭矩卦为疲劳强度计算扭矩和静强度计算扭矩s a 疲劳强度计算扭矩 T. Td = 号Fd X 10- 3 式中 T. 疲劳强度计算扭矩， N'ffi. b 静强度计算扭矩 Tjmu T jrnu = 号F如 X 10- 3 (27) 式中 T'1mn一-静强度计算扭矩. N. m. 4.2.4 卷筒筒壁且侧板的计算 卷筒筒壁及侧板的计算方法，见附录 A (补充件). 4.3 电动机容量选取与校撞 4.3.' 电动机容量初选 电动机应是短时工作方式类型或断续周期性工作方式类 盐1\ (即反复短时工作制)的电动机. l 短时工作方式类型 (S2) 的短时定额且表 10. 断续周期性工作方式类型 (S3). ??p反复短时工作制定额 (26) 见呈1< 11. 短时童画 m.n 表 10 15 ; .. lill坦时工作制草帽 寝 11 (2]) 用反复短时工作制定额标定其功率的电动机，但对工作级别 在 A3 且其以下的卷扬机可考虑来用短时工作方式类型 (S2) ，即用短时定额标定其功率的电动机. 如所选电动机功率的接电持续率与智扬机工作级别要求 的实际接电持续事不同，应对电动机功率进行换算.换算的 方法可彝照 GB 3811. 电动机容量的初选可按 (28) 式计算. P.- ι旦 X 10-' 60~ 式中 ~-?且传动效率。 P，?-巷扬机所需静功率. kW , V. 钢丝绳额定速度， m/min. 4.3.2 电动机容量校验 对所选电动机容量应进行过载和发热按验.校验结果应 满足 g 在设计极限要求情况下，电气拖动矗统的启动转矩应 保证卷扬机能负载起动，在额定工况工作时，电动机不出现 过热现草. 在校验电动机容量时，若用户无特殊要求，卷杨机启动 时物品的平均加速度推荐不大于 Q. 8m/sz. 在校验时，毒扬机要求的接电持续率值 (JC) 和每小时 的启动次数应根据实际截稿情况进行计算.若无法获得实际 载荷的详细资料时，可参考附录 c (盎考件〉选取. 过载校验可按附录 D (垂考件)进行. 盎热校验可按附录 E (参考件}进行. 知所造的电动机，在该功率下，允许的每小时启动吹数 大于毒扬机所要求的每小时启动次数，则可只作过载校捡，不 作发热校捡. 4.4 制动器 制动器应满足以下要求 s ' a 卷扬机必须装睛闭式的支持制动器，制动器的制动乾 必理装在与传动机构刚性连接的抽上$ b 制动嚣的制动安全*数和载荷下滑量应符合 GB 1955 的规定 a c 在革载 110%额定拉力载荷下降时应能可靠制动停 住， d. 控制下降速度的制动器应是常开式的; e 制动时物品的平均减速度推荐不大于 Q. 8m/s2 ?? 附录 F(参考件〉提供了巷扬机常用制动器的设计计算方 (28) 法- 4.5 离合器 离合榕的工作储备*数 Kc 应不小于1. 5. 离告嚣的设计计算且附章 G (彝寺件). 4.6 棘轮停止器 棘轮停止器是一种停止载荷(物品)下降的安全装置，不 能用它来代替支持制动器.设计计算方法见附录 H (垂考 件). 4.7 操纵手柄或脚踏板的作用力和行程 作业时的实际操纵力及其行程且表 12. ..纵为直其行程 寝 12 w 操姐方式 操纵为 行 理N mm 60% 孚 动 ;:;;;200 ';:;;;60C 陶 最大启国阳，次Ih| ，。 150 '; 360 ; 跚 ;;300 运;。电动机原 则上应来用断续周期性工作方式类型 (S3). ??p 4.U 齿轮和蜗轮蜗杆 295 ?? .bzfxw> ? 阳啕 应进行齿面的接触与弯曲疲劳强度以及静强度验算. 渐开钱圆柱齿轮传动，其精度应满足 g 开式齿轮不低于 GB 10095 规定的 9-9-8 级 B 闭式齿轮不低于 GB 10095 规定 的 8-8-7 级。 普通圆柱蜗轮蜗抨传动，其精度不低于 GB 10089 规定 的 8 级. 4.9 轴 轴应进行静强度计算和疲劳强度验算，对较仕的轴应进 行刚直验算。 铀的最大挽度不大于主革距离的 112000. 安装圆柱齿轮 处的挠度不大于其模数的 1/50. 小齿轮、带动轴革处的转角 不大于 O. 00lrad. 4.10 轴革 4.10.1 滚动轴承 滚动轴革应进行寿命和静载荷计算. a 寿命计算.当垂杨机设计寿命超过 5000h 时，袖章寿 命可取大于或等于 5000h. 轴革的计算载荷用当量拉力换算 到各轴章部位， b 静载荷计算.计算载荷用最大计算拉力换算到各袖章 部位'.计算结果各轴承所受的最大静载作用力应小于轴革的 额定静载荷值. 4.10.2 滑动轴承 卷扬机的情动轴最通常为半液体润滑或油脂润滑，只宜 用于低速轴上.应进行比压和如值计算. a 比压计算.计算载荷用最大计算拉力换算到各袖章部 位，其比压应小于滑动轴最材料的许用比压值5 b.pv 值计算.计算载荷用当量拉力换算到各轴承部位. 其如，值应低于滑动袖章材料的许用值. 情动铀最常用材料的最大允许比压值 [pJ 和 [pvJ 值见 附录 1 (垂考件〉。 4.11 连接螺栓与销轴 传递扭矩的剪力连接螺栓用佼孔螺栓或销轴，均应进行 强度计算.寿命计算用当量拉力，强度计算用最大计算拉力. 螺栓和销轴的许用应力见表 13. 连罐罐役和销轴的许用应力 寝 13 连接种类 应为时 |‘ 螺栓或酬 拉 伸 o.8a,.IK 单剪切 O.6a..IK 幢孔螺栓 双;切 O. 8??..IK 承 压 弯 幽 [.J 销 输 剪 切 。.6 [aJ 承 压 泣，?[.J 为材料的许用应力，见 3.4.1 条， ?K 为安全系'壁，见襄 6 ， 披连镰件 ?? 4 1- 8 [aJ 1.4 [aJ ?岛为与螺险性能够簇拥应的螺栓保证应力，被 GB 3098.1 规定逃到院- 4. 12 机架 机架应具有足够的刚度. 5 卷扬机的总传动比 5.1 额定扭矩初定总传动比按 (29) 式计算. T. ，~币 (29) 296 式中 , 且传动比 p T园一一电动机额定转矩. N' m. 5.2 额定速度初定且传动比按 (30) 式计算. n. n; 式中 n. 电动机额定转速， r/min , n;一一垂筒转速. r/min 按 (3]) 式计算. 6 电气与安全保护 6.1 电源 n; =毛 X 103 nu, (30) (3]) 6. 1. 1 景用 380V 、 50Hz 的三相交流电源.如用户有特殊 要求也可来用其他电压等级和电频率的电源. 6. 1- 2 电动机接线端处的电压变化应不超过额定值的土 10% ?? 6.1.3 电路上应设电源且开关，要能方便地接通和切断电 源. 6.1.4 控制矗统电压应接下列等级选取z 交流 380. 220 , 127 , 48. 36. 24V 直流 1 220. 110, 48. 24. 12V 6.1.5 移动电缆优先选用 YC 或 YCW 型重型橡胶套电 缆. 6.2 电气控制矗统与操纵装置 6.2.1 电气控制矗统 电气控制系统设计原则为 z ?在额定电压时钢丝绳拉力能达到额定拉力的 110% ， b 当电压值为额定电压的 90%时，钢丝绳拉力仍然达到 额定拉力值 z c 保证启动和制动加减速度不超过 O. 8m/s2; d 无论何种操纵方式，钢丝绳被载荷曳引的放出速度不 得大于额定速度的 130% (滴放型卷扬机除外h e. 电气安全保护，必须符合 6.5 聋的规定- 6.2.2 操纵装置 操纵装置应满足下列要求g a 必须设有能停止所有运动的革停手柄或蛊停按钮，并 能切断且电源， b 按钮操纵方式，按钮应能点动， c 手柄式的操纵装置应灵敏可靠g d 手持式操纵盘或带电缆远离垂杨机的操纵装置，其移 动电缆必须用 YC 或 YCW 型重型橡胶套电缆，电缆产生的 线电压降不得大于 3%'. 操纵橡胶套电缆中必须设专用接地 线，且接地电阻值不得大于 40. 导线截面不得小于 1.5mm;e. 操纵盒的绝缘性能应良好，其防护等级不得低于 GB 1498 中 规定的 IP44 级. 6.3 电气元件的选用原则 6.3.1 捧触器 i 接触器应按电动机工作电流和预期使用寿命选用.接触 器接电持续率可参照附录 C(参考件〉选取，对选用非频繁接 断电的接触器，应降低容量 30%--50%使用 6.3.2 熔断器 l 按电路电压等级选用相应电压等级的熔断嚣，推荐选用 开关式和螺旋式熔断器. 对用于保护电动机短路的熔断嚣，推荐其额定电流为电 蝇 动机额定电流的 1.5-2.5 倍，对全压直接启动方式取大值. 6.4 配电箱 6.4.1 配电箱的结构应能满足警扬机工作环境的要求 z a 防肤蔼物 s b 防雨、防尘 1 C. 配电箱箱门应设锁闭装置. 6.4.2 配电箱内部应涂绝缘漆，其防护等级不低于 GB 1498 中规定的 IP44 级.箱体内应有足够的空间，电气元件的 布置应保证有足够的拆检修距离和电气元件要求的安全间 隔，各元件动作产生的热量、电弧、振动和磁场不得影响其 他元件的正常功能，不得引发误动作- 6.4.3 配电箱的金属壳体必须有接地螺钉，且不小于 M8. 并有明显的接地标志. 6.5 电气安全保妒 6.5.1 短路与过载保护 巷扬机电气矗统必须有短路与过载保护性能. 短路保护一般用自动空气开关，对小功事 (4kW 及其以 下)可用熔断器，其额定电流按 6.3.2 条选取. 过童保护可用热继电器或过电流继电器，推荐来用在电 动机定于绕组中预埋热敏元件的方式. 6.5.2 电压指示、 应有欠压和失压保护以及缺断相保护，至少应在配电箱 门面上装电压指示仪表. 6.5.3 盘停开关 必须在操纵人员方便的地方设置茸革情况下可以迅速 切断单电源的紧急开关或装置. 6.5.4 接地 接地应满足下列要求: 8. 誓扬帆机座必须可靠接地，井有明显的接地标志，接 地螺钉不小于 M8. 且防松和防锈$ b 巷扬机的所有电气设备的盘属外壳均应可靠接地; ι 接地导线用铜导线，其最小截面为. 明设的棵铜导线 4mm2 绝缘铜导线 1.5mmz 接地电阻不大于 40 d. 严禁接地线与三相四线制的中线连接. 附录 A 卷筒筒壁和侧板的计算方法 式中 。r 钢丝绳绕出处的压应力. MPa; 8 巷筒堕厚. mm?? t.一一钢丝绳轴向卷绕节距， ι= 1. Old , mm. A1.1.2 弯曲应力 钢丝绳绕出处巷筒壁局部弯曲应力按 (A21 式计算. h z096」二(A21 vDo8' 式中 .~ 钢丝绳绕出处卷筒壁局部弯曲应力. MPa. A 1. 1. 3 强度条件 卷筒壁强度矗件应满足经验公式 (A31. 。; + O''''':s;;;; [O;dJ (A3) 式中 [.， J 一一材料的许用应力，按(A41 式计算. MPa. A1.1.4 许用应力 [l1??J = ~d'~ (A4) k,k. 式中 ι 按工作级别选定的噩数，接表 A1 选取 s 也一一安全矗数，取儿~ 2.8. 系撇 ι 寝 A' 工作制门口汀 ι ?| .5 1.12 A1.2 卷筒侧植板厚计算 侧极板厚按 (A51 式验算. A6 1.25 '\7-A8 1.40 1. 2D.\F q1b. = 1. 441.1 - :~'; 1;'; 运[.，J (A51 \.~ 3Do J ~ 式中 .'.. 巷筒侧板弯曲应力. MPa; F.~计算轴向力. N. 一般取几 = O.lFimu ; D鹏、 Do- 81 几何尺寸 ， mm，见图 Al ?? . q A2 铸造卷筒 固 Al 〈补充件) A2.1 卷筒壁厚 本计算方法适用于卷筒容绳宽度小于卷筒直径三倍的普 锦造卷筒壁厚的强度按 (A旧式验算. 筒，但对直径大于 1200mm ，容绳宽度大于卷筒直径二倍，小 A.F 于卷筒直径三倍的大尺寸毒筒，应进行卷筒筒壁的稳定性验 民=丁歹主 运 [σJ 算或 A1 焊接卷筒 本计算方法适用于单层和多层卷绕的钢板焊接警筒的计 算. A1.1 卷筒壁厚校核计算 A 1. 111 压应力 钢章主绳绕出处巷筒壁压应力矶按 (A]) 式计算. 矶 =OEE427; (A]) A.F. 8 二三江可 式中 A.一一事层卷绕l\数，按表 A2 选取 s [..J 一一材料许用压应力， MPa. 对停铁材料 HT20Q. 取 [..J ~ 150MP. , 对错钢材料 [σJ 值按 (A41 式计算. 多层攀撞矗噩 A. 些E 1斗1. 45 1.55 (A61 表 .2 注5 1. , 297 ?? .bzfxw> ? 回 A2.2 曹筒侧极板厚计算 巷筒侧植根部强度按 (A7) 式计算. 或 B.F r1.=亏了! ,?? [a.J ,\ fB.F. 叫多争、 [a.丁 (A7) 式中 。.一?侧植根部应力. MPa , 6，-侧板报部厚度〈不计圆角部卦). mm; B.-?综合Il响系数，对铸铁毒筒见表 A3. 对错钢卷 筒见表 A4. [a.J 铸造材料的许用应力，按 (A8) 式取值. MPa. feht <A8> 式中 ;，‘一?铸造材料的抗拉强度限. MPs; D/d 13 14 15 16 11 18 ; 20 '1 22 23 24 2s 26 27 D/d 13 14 15 16 11 18 ; 20 2J 22 23 ; 2s 26 21 298 是，一一安全革数，按巷扬机工作级别对铸铁取元;=3 - 5 ，对铸钢取品J = Ai.A. ?? 糖'集卷筒蜡舍影响暴.B. 表 A3 卷 II! 屠 数 1 2 s 4 5 e Q.0519 0.1484 Q.3065 0.5875 Q.8991 1.2896 Q.O'12 口.1423 。.2919 。.5543 0.8563 1.2282 C仇'''' 。.1355 0.2780 。 5238 。.8155 1.1587 Q. 0408 0.1290 0.2648 0.5137 0.1161 1.0931 Q.0385 O. 1229 Q. Z523 。..‘7 0.7397 1.04U 。.0367 0.1110 0.2402 口.4615 0.1045 。.9915 Q.0348 。 1112 。.2287 。.4401 0.6727 口.9471 O. 0337 。.1060 口.2183 O. 4205 0.6438 。.9076 口.0316 。 1012 0.2088 。.4027 ,. 面 189 。.81口7 0.0301 。.0968 0.2000 Q.3862 Q.5923 Q. 8366 队。'89 。.0928 0.1920 Q.3122 Q.5695 Q. 8050 0.0271 Q.0891 0.1845 Q.3570 O.54M 0.1751 Q.0266 0.0857 0.1171 0.3440 Q.5288 Q. 7485 。.0256 O. 0826 口.1713 0.3319 口.5105 Q.7230 Q.0246 0.0796 。.1653 Q.3206 Q.4934 O. 6992 If帽卷筒综合影响票.B. 寝 A4 ,. 费 层 '由 1 2 3 ‘ 5 6 口.0794 Q. 2846 0.4545 Q.8523 1. 2532 1. 6998 0.0156 O. 2111 0.4329 0.8128 1.1935 1.6344 0.0120 o. 2582 0.4123 0.7151 1.1361 1.5115 0.0686 o. 2459 0.4016 O. 1382 1.0826 1.5111 0.0653 0.2342 口.3825 0.10‘。 1- 0331 1- 4424 0.0622 0.2230 0.3643 0.6105 0.9870 1. 3181 0.059。 0.2119 。.3469 0.6394 0.9424 1.3112 0.0561 日.20U 0.3310 。，由111 。 9016 1. 2615 0.0535 。.1928 0.3166 。.5851 0.8641 1.2102 0.0511 0.184晴 0.3033 O. 5612 。.8291 1.1628 0.0489 0.1769 0.2911 0.5408 0.1971 }. 1189 0.0469 0.1698 日.2198 0.5188 0.1682 1.078Z 0.0451 。.1633 0.26川.. 。咱..; 0.1151 1.00., 0.0434 0.1513 0.2591 0.4140 0.1032 O. 9883 0.0418 0.1517 。.2507 0.4658 0.6912 0.9118 :, 11 '.1 附最 B 典型'自荷谱圄 〈垂寺件) 领 E11 中 10.733 F F. 重 '气F. ;重 0.' 圄 Bl 典型'量精晴固 附录 c 按利用等级划分的每IJ、时启动次数与接电持绩率 (参考件) 卷揭机每小时启副次.相撞电，李辑事 寝 Cl 利用等级 二 起动次'安 次/h S丧电柿续事 JC 附录 D 电动机容量过戴校验 〈参考件} 电动机启动转矩应满足(01)式. '; 60% 9. 55F.矶1月苛出 (D J) 式中 T.-基准接电持续事时电动机的启动转矩. N.Jm , K.一?矗数，带虑电压损失、最大转矩的允许偏量L试 验载荷超载值和机构加置等因章. 绕线型异步电动机 K , ~ 2. 0- 2. 2 鼠笼型异步电动机〈啻$'速电动机，各速取值不同〉 K圄~ 2.2-2.4 , 附录 E 异步电动机发热枝验 〈参考件 异步电动机发热校碰可以采用平均损辑法，也可根据电 动机类型的不同选用等效转矩法或等效电流法进行糯确的校 ?? 验.推荐来用公式 (E]) 进行近似计算. P.~ ，，;注些';. (E]) 95501JKq 式中 扎一一电动机额定功率〈电动机工作方式类型为白， 接电持续率与毒扬机相同)， kW , T但一一电动机在最不利工作循环情况下的当量平均阻 力转矩， N 'm. 接 (E2l式计算.阿厅 m (E2) 式中 T.一一工作时间 t， 内相应的电动机阻力转短〈包括 启、制动转矩)， N. mò E刷一一工作循环中各运转时间(不包括停机时间) , s. 当缺王具体实际数据时，可用 4.2.3 矗中的 T. 代替 ... K. 矗数，按 (E3) 式确定. K~ = 1 - .:1; (E3) 1000 式中左一一电动机每小时折算的圭启动次数按 (E4) 式确 定. Zq = d. + gd, + r f (E4) 式中 d.-一每小时的全启动次数g d，一一每小时点动或不完圭启动次数， f一一每rJ 时电制动次数， g , r 折算矗数，由制造厂给定，或由表 E1 选取. 罩徽品' 囔El 电动fL类型. '但缉疆界步电动饥 ! 0.25 队 80 凰笼型异步电动机 0.50 3.00 对罪用 54、 S5 工作方式类型的电动机，只需根据相应的 JC 值和 Z. 值确定功率孔，此时取 K~ = 1 ?? 附录 E 1&11动器设计计算方法 〈盎考件〉 F1 带式制动器 . 1 带式制动器的强度校核 町 摩擦直面的比压应满足 (F1l式. 。1;.俨 E;20.] 式中 p. 摩擦直面比压. MPa; b.-制动带带宽， mml D. 制动轮制动表面直径. mm; [庐..J 摩擦直面材料的允许比压，见表 Fl; F.一一制动带的最大拉力，按 (F2l或 (F3) 式计算， N. 晴用摩撞撞面材料盹允许幅理量 寝 Fl 树 .. 交;制动用 下降撞倒制动用 ;;动囊' 〈手王》 雹t ..llli树'略 bEpo.a ] MP['a ??句m]M ME'P-1 a MFEP-E-w-m1 M ? 石动'翻..笙刨 帽 0.588 2.4S 0.294 1.45 .35-0. ; '; Z俨舷蟹 '自 0.184 2.45 0.392 1. 4S .42-0. ; ;。 'z;aa?H.?民篷E'F 钢 0.184 0.392 .40-0. ; 25' 木 被 .. 候 。;. 0.392 .25-0.3 当摩擦直面是连续的 2K.Ti.e~;.， 二二旦旦二一一 X 101 (f2) ??.(e几飞 1) 式中 T j< 换算到制动轮的计算扭矩， N'ffi ?? 民 摩擦直面材料对制动轮制动表面的摩擦系数， 见表 F1 ， 龟 摩擦草面材料对制动轮的包角， rad; K.一?制动安圭系数，见 4.4 条. 当摩撞直面是间隔的〈即多块式) ?? L~ 低Tμ( 1+问:广 ><1- D.(e;.飞1) 式中 F一一相邻里面衬块中心线间夹角. rad; (F3) m. 里面衬块数. 4 ,r 取 s 般 数一孔 ]的径μ 上孔 /『面钉-1?截惋 式 -MU 町的接 )-A0 多联 H 几m … h 最料 UUJ7 扎跚跚 J 否应础知 应=他钉与力 e 协跑回带 应归被钢肺斗一一带 rmι 钢 中式 d圄4， --- lOmm; 8. 制动钢带厚度. mm; MPa ，且表 F2. [.J 制动带材料的许用应力， 嗣动带树料许用且为 [.J MP. 表白! : : -nu--斜…??省一]??S市芒，，劫 一 l 一 侧-- 2。 80 ; ‘5 100 120 (F I) F2 制动嚣的校核计算 制动器须进行校核计算?? F2.' 主持用制动器 支持用制动器应满足。5) 式. 户，叫，;;: [P.v.J <F5) 式中 V. 制动轮制动表面线速度， m/s; F1. [P.v.J 一?许用值，见表 F2.2 下降控制用制动器 下降控制用制动器除用 (F5) 式校验 P山外，还应进行 热平衡计算，摩擦直面材料温度不得超过表刊的规定值. 制动时摩擦产生的热量应由制动轮全部散发. a 制动时制动轮每小时能散发的且热量按 (F6)式计算. W.~W】 + W z + W 1 (F6) 式中 W. 制动轮每小时散发的且热量. kJ/h , W，一一制动轮每小时通过辐射散发的热量. kJ/h. 按 (F71 式计算 g W , 制动轮静止时每小时通过自然对流散发的热 量， kJ/h. 按 (F8) 式计算$ W，一一制动轮旋转时每小时通过强迫对流散发的热 量. kJ/h. 按 (F9) 式计算. W， 嚣 (c1A1 + c2A.)rf 27主土生 l ‘ _ i 273 土~\勺 , ;L \ 100 I 100 I J (F71 式中 t，一?制动器摩擦直面材料允许的提度. 'C，见裴 Fl; t，一一环境温度，'C ?? c，一一光亮面的辐射矗数，町Iml ?? h. ;C .Cl = 5. 44; 299 四--_..、…_..， n'，，，，，皿E咽 ?? .bzfxw> ? c , 黑暗面的辐射系数. kJ/m 2 ?? h ?? 'C, C~ = 18; A ， 一制动轮光亮面面积 ?? mZ; A 制动轮黑暗面面积. m' 计算4 、 A ， 时不计被摩擦直面覆盖的面积和制动轮内 表面面帜. Wz = α，A3 (t】- (2) (1 - JC) (F8) 式中 a, 自然时班散热*'数. kJ /m t ?? h ?? 'C，吨= 20.93 , A, 制动轮 J且面帜(被摩擦盖面覆盖面积不计) , m'. W 3 =a:A‘ (JC)(t j - t l ) (F9) 式中 a，-- 强迫对流散热系数 ， kJ l皿t ?? h ?? 'C, ;'% 25.7叫队; 番'位确定 褒 Gl 项 目 袤达公 式 单位 说 明 摩撞面的平均 D ,_= (4-的 J. D. 也可根据结直径 mm 掏确定 摩攘面的宽度 b,-= (0. 15~O. 25) D, ~过小，离合器 '篝幢的半幢 盒属对金属摩.....=8-10 <') 不易脱开角 皮革时金属摩篝;1. =12-15 电过大，所需袖 向为大大 离合摆脱开时 幢面上不耐摩撞层 ??L=O.5).0 所需间隙 幢面上附摩攘层 11. =1.5-2. 。 单锥 zzz仨 mm 摩擦罐的行程 双锥 X~昌2市8正、 摩擦面平均圃 P 罕 π一D-4mL0R-E E XIOES m/. 周速度A 制动轮轮缘的内外圆柱表面积 m'. b 下降控制制动器每小时制动产生的热量按 (Fl0)式计 ι;' 离合缮主动事情速. r/min. 算. 式中 [T,] 离合器许用传递扭矩， N'm ?? W. = QdH;I.Z. X 10-3 (FIO) TL 一一离合器所需传递扭矩 ?? Nom , 式中 W.一一下降控制制动器每小时制动产生的热量. kJ/ K L 离合器工作设备矗数，见 4.5 矗 z h , [??LJ 摩擦材料的许用单位面积压力，见表 G4 ， Q.. 当量载荷. N; H~'!'J制动停止时的载荷平均下降高度，四 5 弘 从巷楠到制动轮的机械传动效率 p Z.~每小时下降控制制动次数. c 热平衡条件 制动过程中产生的热量应小于制动轮散发的热量，即 W. 运 W.=W1 十 W， 十 W3 (Fll) 如 W.>W.. 可果耻增大制动轮直径或在制动轮上增设散热 筋，减少制动次数、强迫通风等措施a 附晕 G 离合器设计计算方法 (垂考件〉 Gl 锥形摩攘离合器的垂数确定和强度验算 Gl.l 锥形摩擦离合器有关尺寸垂数如图 Gl 所示，垂数 确定且表 G1. 1 时 图 Gl 锥形摩'离离合器尺寸参数 G1.2 盟度挂面 许用传递扭矩 [T,] ~是;吼叫占VKT X 10- 3 ~ T L (Gl) 300 MPa , μ，摩擦革数，见表 G4. Kv 速度修正*'数，且表 G2 ， K， 一一接台次数修正矗数，且表 G3. 离合器接告所需轴向压坚力按 (G2) 式计算. 2TLK， 别na.F..t= 一-斗圭.--土 X 10' (G2) μV. 式中 F., 离告器接告所需轴向压嚣力. N. 圃剧速度修正系徽 K. 褒 G2 K. 离合帮蟹合次 次/> 360 以上 K , 0.50 注:?K，值为离合棉用于空转蟹合 ?当援合次'配不是袤中给定的值肘，可用捕入法求籍 K， 值. 摩擦面上的单位面积压力按 (G3) 或 (G4)式计算。 4F~ ??L =一一n.-一一一一n: (D~ - DD (G3) 或 8Tt.K t.sin<<t. ，，~~. ??L = ::?-一一丁一 ~n X 10' nD， μL 飞Dl-DD 式中 p, 摩擦面上的单位面积压力， MPa o 外锥平均壁厚 8，按 (G5) 式计算. 8p =丽日年'，+机) (G4) (G~ 式中吼一一摩擦角，但= arctgpL I [/1LJ-一摩擦材料许用应力，对铸铁 [σι]~19.6' 29.4MP. 害对锦钢[.，] = 39.2- 78. 4MP. 对磷章钢[??'L] = 78. 4--- 111. 8MPa. G2 锥形摩攘离合嚣摩撞直面的单位摩撞功枝验 当离合器用于带载接告时，应按 (G旧式校验摩攘功 、〈 W1.= J.4..PL叫运 [W，] (G旧 式中 W，一一摩擦材料的单位摩擦功， MPa. m/s'; [W,] 摩擦直面材料的许用单位摩擦功， MPa. m/ , ，常用摩擦直面材料的许用单位摩擦功 [W，} 见在 G4 ， 摩'自材料由许用物理量 表 G4 摩 攘 副 A <?? ,] [WL] XI0' (MPal 摩攘树，再 时偶材料 〈干式】 t干式) (MPa' m/s l 摔火钢 排火钢 0.15-0.20 .196-0.39 13.5-196 锵 '民 键 铁 。.15-0.25 .196-0.39 13.5-245 钝 '段 钢 0.16-0.20 .196-0.39 18.4-196 ; 钢 青钢、 ..1庭、钢 0.15-0.2口 196-0.39 13. 5-196 铜基粉末冶金 僻'失钢 。.25-0.35 r. 980-1. 96 612.5-1715 铁基粉末袖金 ..铁钢 0.30-0.40 .410-2.45 102.5-2450 石棉基摩，属材料 ..铁钢 。.25-0.35 .196-0.29 血.5-2盯.3 E是 革 ..铁、钢 0.30-0.40 . 51.8-141 注 2 当*.良而平均圃周速度均>2.5m/ll i.t每小时接合疚'配题 过 100 次时， [pLJ 和 [WL] 值应适当降低.当町=5m/s 时， .血少 15 Y. I 均=1 1lm/ ?时.减少 30~由写15m!a 时，脚~35Y. 唱会欢敏每糟细 s 次酶 l Y.， 但最多不但去lt 50';'. 附录 E 幌轮停止器设计计算方法 〈参考件〉 Hl 设计聘轮停止嚣的一般原则 棘轮停止器分外啃告和内喃告两种. 为丁减轻棘爪与黯轮的冲击，可在棘轮周围装两个或数 个棘爪或增加棘轮齿数. 棘轮齿数一般取 2j=6-30，齿数愈多，冲击越小. 设计齿形时要保证棘爪咱入性能可靠，通常将每个棘轮 齿的工作齿面与其半径形成的夹角队〈见图 Hl)，取为 15'- 20. ?? 棘爪推荐用中碳钢或 40Cr 制成，其支持端表团硬度为 HRC40---45. 直m 钩爪 图 Hl 棘爪曼力筒圄 >-H ( f t j ?×一 -n川 ; -LAW si 式ηlvD > Hm < 制凹耐勤曲曲轮缸''按2 H 按挤压强度见 (H2) 式 z叮叮… 式中 ?? 2 齿宽系数，见衰Hl， ;, 棘轮乾齿宽度， mm; m 棘乾模数 ， m=6、 8、 10 、 14 、 16 、 18 、 20、 22、 24 、 26 、 30mm，按标准模数选取; Z, 棘轮齿数s [σ.] 许用弯曲应力，见表 Hl ， MPa; [p,l 许用单位*11'压力，见表 Hl ， N/mm; c，--~民数，外啃告 C[ = 6.35 ，内咱告 C， 2.65 ; c，一~*数，外啃告 Cz = 2. 内暗含 Ct = 2. 4 0 棘轮轮齿的许用应力和由直系徽 寝 B1 Q235 和 35 ; ZG 230~;50 树 '每 ZG 210-500 φ 1. 0-2.0 1.0-2.0 1.5 ιB [...J 100 12。 80 MP. [p,J 350 4四 300 N/mm H3 麟爪强度计算 '事爪的回转中心一般选在圆周力的作用方向上，棘爪的 怯度可取为 2t (t一一周节)， 棘爪有直爪和钩爪两种，且因 H1，直爪接受偏心压力作 用进行强度计算，钩爪则接受偏，t.~拉力作用进行计算. 棘爪危险截面处的应力按(H的式计算. M. F f1, = .;;; + 7ζ [d，] (H3) W A j ......L.-, 式中 d , 棘爪危险截面处的应力， MPa; M.. =F，e，一-弯矩， N. mm; 危险截丽的形心至圆周力作用线的距离，见 ; 图 Hl， mm; W 棘爪危险截面的抗弯模数， mm'l ι3号 2 对矩形截面 W~ 巳;J;' ?? b'J = b, + (2 - 3) , mm; 8, 棘爪危险截面厚度，且图 Hl. mm; A, 棘爪危险截面的面积， m时， [町]一一许用应力. MPa; 对中碳钢棘爪， ;)11< [d,l ~ 50MP, , 对台盘钢棘爪，可取 [d，] ~ 65MP, , 附录 I 滑动轴最常用材料的 [p] 与 (PV] 值 〈垂寺件〉 滑动轴承常用材料的阳)与阳的值 表 11 曲理量的允许值 M[pPJ a mtuh 1 MPCap-u] mM ZQ岛， 10-1 15 10 15 ...膏'回 ZQSn6-6-3 8 6 6 ZQA19-4 30 8 12 ..铝膏钢 ZQA1IO-3-1.5 ; s 15 ...昏'铜 ZQPb30 15 8 60 .. 笛'由领 ZHMn52-4-1 4 2 6 ..碰黄钢 ZHSi8Q-3-3 l' 2 .0 轴承合金 ZChPb岛， 16-16-1.8 15 12 .0 ZChPbSn l Q- I4-1.6 ; 15 15 301 ?? .bzfxw> ? 附加说明 s 本标准由建设部标准定额研究所提出. 本标准由建设部机械设备与军辆标准技术归口单位北京 建筑机械综告研究所归口. 本标准由建世部北京建筑机械综合研究所、阜新市矿山 302 机械厂、中国建筑科学院建筑机被化研究所负责起草. 本标准修订主要起草人虽绪钧、吕海峰、李守林、刘元 棋、回广范. 本标准委托建世部北京建筑机械综合研究所负责解释. 自本标准实施之日起JJ3-83 (建筑卷揭机世计规在u 作 疲.