金沙峡水电站工程布置及建筑物

金沙峡水电站工程布置及建筑物 5 工程布置及主要建筑物 5.1 设计依据 5.1.1 工程等别及建筑物级别 金沙峡水电站工程为低坝引水径流式电站,装机容量为70MW,根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)的,本工程属?等工程,主要建筑物按3级设计，次要建筑物及临时性建筑物为5级。 5.1.2 设计标准 电站设计保证率为P=85%; 电站水平年为2010年; 5.1.3洪水标准 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》，洪水标准确定为: (1) 枢纽 3 设计洪水频率P=2%，Q=1670m/s。 3 校核洪水频率P=0.2%，Q=2440m/s。 (2) 厂区 3 设计洪水频率P=2%，Q=1680m/s。 3 校核洪水频率0.5%，Q=2150m/s。 (3)隧洞(黑龙沟涵洞防洪) 3设计洪水频率P=10%，Q=15m/s (4)泄水建筑物消能防冲设计的洪水标准 3设计洪水频率P=3.33%，Q=1500m/s 5.1.4设计基本资料 (1)气象: 历年各月极端最高气温 30?C 历年各月极端最低气温-28?C 多年平均气温3?C 多年平均最大风速21m/s 最大冻土深度1.48m (2) 水文 3多年平均流量81.7m/s. (3) 泥沙、冰情 多年平均悬移质输沙率63.1 kg/s 3 多年平均含沙量0.76kg/m 多年平均悬移质输沙量199万t (4) 水位 枢纽正常水位:2166.9m。 枢纽设计洪水位:2166.9m。 枢纽校核洪水位:2167.6m。 调压井最高涌浪水位:2185.33m。 调压井最低涌浪水位:2148.41m。 厂房正常尾水位:2085.5m。 厂房设计洪水位:2090.2m。 厂房校核洪水位:2091.0m。 厂房最低尾水位:2082.85m。 (5) 坝基特性 砂砾石地基承载能力:0.35,0.4MPa。 抗剪摩擦系数-砂卵砾石 0.45。 抗剪摩擦系数-砼与砂卵砾石 0.5。 允许渗透坡降0.125 (6) 抗滑稳定安全系数 a) 厂房、砼重力坝和闸体: 基本组合 1.25 特殊组合 1.10 地震情况 1.05 b) 土石坝: 基本组合 1.15 特殊组合 1.05 (7) 厂房、砼重力坝和闸体地基应力不均匀系数的允许值 基本组合 2 特殊组合 2.5 (8) 地震设防烈度?度 5.1.5 依据的主要规程、和资料 以下是水工专业主要规程、规范和资料 ?《水利水电工程初步设计报告编制规程》DL 5021-93 ?《水利水电工程等级划分及洪水标准》 SL252-2000 ?《水闸设计规范》SL265-2001 ?《水工隧洞设计规范》(SL279—2002) ?《水电站厂房设计规范》(SL266—2001) ?《水电站调压室设计规范》(DL/T5058—1997) ?《水工混凝土结构设计规范》(DL/T5057—1996) ?《水工建筑物抗震设计规范》(DL5073—1997) ?《水利水电工程劳动安全与卫生设计规范》(DL5061—1996) ? 《水工建筑物抗冰冻设计规范》SL211—98 ?《混凝土重力坝设计规范》DL5108—1999 ?《碾压式土石坝设计规范》 ?《锚杆喷射混凝土技术规范》GB50086—2001 ?《水电站压力钢管设计规范》SL281—2003 5.2工程选址及工程总布置 5.2.1 开发方式确定 青海华龙水电有限责任公司申请批准的大通河开发河段上起扎龙沟口，下至羊脖子弯，河道总长17.4km，自然落差130m。该开发河段的上一级电站为青海省规划的青岗峡水电站，距离扎龙沟口29km;下一级为甘肃省规划的铁城沟水电站。 5.2.1.1 电站开发原则 经过和业主的协商，确定电站的开发原则如下: (1) 将该河段分两级开发，第二级电站为金沙峡水电站。 (2) 保证第一级电站开发合理的前提下，充分开发第二级电站。 (3) 优先开发第二级电站。 5.2.1.2 电站开发布置形式 (1) 第一级电站开发形式 根据以上开发原则，经现场踏勘扎龙沟口至金沙峡口河段河谷狭窄，尤其右岸山势陡峻，7202公路紧靠陡崖沿大通河布置，基本没有布置电站厂房的条件，在金沙峡口以下河谷开始变宽，即可布置一级电站的厂房。一级电站的引水枢纽布置在扎龙口，电站厂房布置在菜子弯附近，河道总长6km，自然落差45m，装机容量33MW。 根据论证，一级电站开发形式合理可行。 (2)金沙峡水电站(第二级电站)开发形式 考虑一级电站开发技术的可行性和经济的合理性，确定金沙峡水电站引水枢纽选择在滩子村，与一级电站尾水衔接，厂房设在羊脖子弯，河道总长11.4km，自然落差85m。工程由引水枢纽、引水涵洞、有压引水隧洞、压力管道、厂房及电站尾水渠等建筑物组成。 3设计水头72.5m，设计引用流量116m/s，装机容量3×20 Mw +10 Mw =70Mw。 由于上述开发方式符合总体规划，技术经济可行，充分利用了水 力资源，为此本次设计仅对金沙峡水电站的坝址和厂址分别做了方案论证。一级电站的位置见附图5-1。 5.2.2 坝址比选 经过多次实地踏勘，根据开发形式、地形地质条件及淹没情况，选菜子弯坝址(上坝址)和摊子坝址(下坝址)进行方案比较，两坝址相距2.1km。菜子弯坝址为金沙峡电站开发河段的上限，具有布置枢纽的地形条件。再向上游移即破坏一级电站的厂房地形条件。摊子坝址往下游，涉及到摊子村、尕芝村、岗台村等村庄的移民。菜子弯坝址(上坝址)和摊子坝址(下坝址)之间的河段，没有布置枢纽的有利条件。 5.2.2.1 摊子坝址地形、地质条件和工程布置 摊子坝址位于摊子村上游，河道顺直，河床狭窄，河水面宽约60,65m，河谷宽约90,100m。左岸陡峻，坡度约78?，右岸为?级阶地，?级阶地阶面高出河水位约16.0m，阶面宽约135,145m，河谷呈不对称“U”型谷。据坝线处物探测试结果，河床覆盖层厚22,23m。坝址地层岩性从老至新为前震旦系马啣山群花岗片麻岩和冲洪积、崩坡积、坡洪积等不同成因的松散堆积物。 河床覆盖层岩性为含漂石砂卵石层，粒径最大约80,100cm，一般约15,20cm，分选性较差，结构松散，渗透性及富水性较好，其渗透 3系数为20,25m/d，允许渗透坡降为0.125。(al–plQ)含漂石砂卵石层4 的允许承载力0.35,0.4MPa，变形模量50,60MPa，建议开挖边坡采用1:1.25,1:1.5。 左右坝肩天然边坡基本稳定。 引水枢纽采用侧向引水，正向泄洪冲砂的布置形式。基础置于砂卵砾石层上;进水闸布置于右岸，河床由右向左依次为泄洪底孔、泄洪表孔溢流坝、溢流堰和重力式挡水坝组成，右岸台地布置副坝。进水闸轴线与河道中心线的夹角为61?，进水闸后接146.28m长的涵洞自副坝上游侧穿过右岸台地与压力隧洞相接。枢纽正常高水位2166.9m，主河床泄水、挡水建筑物总长92m，闸坝顶高程2168.2m。副坝总长143.92m，副坝顶高程2168.2m，防浪墙顶高程2169.4m。 泄洪底孔一孔，孔口B×H=9m×4m，闸底板高程2144m，闸高27.2m。三孔泄洪表孔，每孔尺寸B×H=10m×9m，表孔段溢流坝顶高程2157.9m。溢流堰总长15m，堰顶高程2166.9m。挡水坝设在最左侧，与左岸坝肩相接，坝长21.5m。各闸、坝段之间设永久沉降缝。进水闸一孔，孔口为B×H=6m×6m，孔口以上淹没深度为6m，为了防止泥沙进洞，进水闸底板高程设为2152.6m，比泄冲闸底板抬高8.6m。右岸副坝采用砂砾石坝，坝高5.4m,2.96m。坝顶设高1.2m防浪墙。上游坝坡用复合土工膜防渗，设在副坝上游的砼压力输水涵洞兼做土坝的基础垂直防渗，土坝上游防渗膜与涵洞顶部砼相连。 由于枢纽主河槽覆盖层深达22m左右，所以主河床闸坝基础置于软基砂砾石上。据调查我国到目前为止在软基上建闸的最大闸高度为27m。主要因消能防冲、防渗及沉降变形等技术问题，限制了闸、坝的高度。因而也成了该工程的主要技术难点。 本次设计采用消力池消能，经水力学计算，泄洪底孔闸后消力池长63m，消力池深度5m。泄洪表孔闸后消力池长度45m，消力池深2.4m。溢流堰后消力池长度28m，消力池深度1.0m。 基础防渗形式采用防渗铺盖加垂直砼防渗墙的结构。经计算泄洪底孔与表孔的上游防渗铺盖长为70m。垂直砼防渗墙深为6m。 5.2.2.2 菜子弯坝址地形、地质条件和工程布置 菜子弯坝址位于金沙桥下游800m处，河床狭窄，河水面宽约45,55m，河谷宽约70,90m。右岸为前震旦系花岗片麻岩，岩性致密坚硬，抗风化能力强，弱风化带厚约2,3m;右坝肩自然边坡75,80?，局部段由于卸荷裂隙切割产生不稳定体，建议进行清除。右坝肩边坡稳定，工程地质条件良好。左岩为大通河?级阶地，阶面宽约30,40m，阶面高出河水位约6,8m。河床覆盖层厚20,25m，岩性为含漂石砂卵石层，粒径最大约80,100cm，一般约15,20cm，分选性较差，结构松散，具架空结构。含漂石砂卵石层的渗透系数为20,25m/d，经类比，其允许渗透坡降为0.125。含漂石砂卵石层的允许承载力为0.35,0.4MPa，变形模量50,60MPa。 河床砂卵砾石覆盖层深。引水枢纽由右向左依次为电站一孔进水闸、一孔泄洪底孔、三孔泄洪表孔、溢流堰和挡水坝组成。根据一、二级电站水位衔接确定枢纽正常高水位为2183m，闸高度20m。菜子弯坝址枢纽与摊子坝址枢纽结构布置相似，所不同的是其一，右岸山势陡峻，基岩出露，进水闸侧向引水后可直接进洞。其二，闸坝高度低，技术简 单。 5.2.2.3 闸、坝址比较 (1) 从地形、地质及工程布置方面 两坝址均建在软基上，菜子弯坝址(上坝址)闸、坝高度较摊子坝址低，开发水头不受技术条件限制，淹没赔偿费用低。右岸为凹岸，引水条件较好，但河道较窄，与7202公路干扰大，公路布置困难，且影响上一级电站的开发。 摊子坝址由于软基上基础防渗、地基承载力及下游消能等技术问题的制约，闸、坝的高度限制了金沙峡水电站的装机容量，剩余水头由一级电站开发。坝址处右岸台地宽阔，虽有利于工程及施工布置，但需设置长146.28m的副坝。摊子坝址的优点是压力引水隧洞缩短2.4km，尤其是隧洞避开了摊子沟，摊子沟地形、地质条件复杂，沟道宽阔，沟底及沟边覆盖层很深，且常年流水。 (2) 从经济方面分析 为了增加方案的可比性，闸、坝址比较时均选羊脖子厂址。对应两个坝址的电站的主体工程投资见表5.2—1。 由表可见，菜子弯坝址虽然装机容量大，但由于隧洞加长2.4km，增加投资3975万元，且增加一条施工支洞长500m，隧洞投资增加，所以摊子坝址的经济指标比菜子弯坝址优越，而且摊子坝址电站一次性投资小，见效快。 (3) 坝址选定 通过地形、地质条件及工程布置、经济等多方面比较，选择摊子坝址较为有利，本次设计推荐摊子坝址。 电站主要经济指标比较表 表5.2-1 菜子弯坝址序号 工程项目 单位 摊子坝址电站 电站 1 隧洞洞径 m 6.8 6.8 ` km 8.9 6.4 隧洞长度 3 m 86 74 设计水头 4 设计流量 m 99.13 99.13 5 Mw 72 62 装机容量 6 1990 2705 引水枢纽投资 万元 7 引水隧洞投资 万元 12750 8775 8 1950 1798 厂房投资 万元 万元 9 7302 6239 机电设备及安装投资 万元 7 临时工程 2721 1917 万元 8 26713 21434 投资合计 万元 9 3710 3457 单位kw投资 5.2.3 厂址比选 经过现场踏勘，沿大通河摊子坝址以下至先明桥之间，根据地形、地质条件选择了尕芝厂址、黑龙沟厂址和羊脖子厂址。初步设计阶段对以上三个厂址进行比较分析。 (1) 地形、地质条件比较 尕芝厂址位于尕芝村，距离摊子坝址6.9km，黑龙沟厂址距离摊子坝址7.7km,羊脖子厂址距离摊子坝址8.9km。 尕芝厂址处地形最复杂，压力管道难以布置。覆盖层也最厚，厂房基础开挖深达45m。黑龙沟厂址地形相对简单，厂房所在的台地高出河 床约20m，基础开挖较大;厂房顶低于地面，厂区布局不佳。羊脖子厂址地形简单，台地仅高出河床约12m，压力管道和尾水渠最短;三个厂址中羊脖子厂址最优越。三个厂址的地质条件相似。 (2) 经济技术比较 电站三个厂址主要主要技术指标和主体投资比较见表5.2-2 电站三个厂址主要投资指标比较表 表5.2-2 尕芝厂址黑龙口厂羊脖子厂址电序号 工程项目 单位 电站 址电站 站 1 隧洞洞径 m 6.2 6.5 6.8 2 km 4.9 5.7 6.4 隧洞长度 3 设计水头 m 55 64 74 4 m 99.13 99.13 99.13 设计流量 5 装机容量 Mw 46.08 53.6 62 6 2705 2705 2705 引水枢纽投资 万元 7 引水隧洞投资 万元 6321 7410 8775 8 1878 1816 1798 厂房投资 万元 9 机电设备及安装投资 万元 4430 5230 6239 7 投资合计 万元 15334 17161 19607 8 单位kw投资 万元 3333 3201 3162 (3) 厂址选定 经过以上地形、地质及技术经济分析比较论证，最终推荐羊脖子厂址。 5.2.4 隧洞洞线布置 (1)隧洞布置设计原则 根据《水工隧洞设计规范》，确定隧洞布置设计原则如下: 洞线布置主要考虑地形、地质、施工等因素，即线路选在线路短、沿线地质构造简单、岩体完整稳定、上覆岩层厚度适中及施工方便的地区，通过比较选定。 ? 洞线方位与层状岩体的岩层或块状结构的岩体主要结构面交角大于30?。 ? 洞身最小覆盖厚度:采用钢筋砼支护洞段，按不小于0.4倍内水头控制;采用锚喷支护时，洞身垂向围岩厚度不小于1.0倍内水头，侧向不小于1.5倍内水头，临山谷边坡时，按下式判断: ,Dcos,,KHR 式中: 3γ——岩体容重，N/m; R D——覆盖厚度，m; H——内水头，m; K——安全系数，K=1.5,1.6，取K=1.6; α——坡面倾角。 ? 本工程为低流速有压洞，平面及竖向弯曲段的弯曲半径按不小于5倍洞径控制，转角按不大于60?控制。同时，弯道首尾设置直线段，长度按5倍洞径控制。 ? 隧洞在最不利条件下，洞顶以上应有不小于2m的压力水头。 ? 洞身段设计为顺坡。 ? 隧洞断面采用承载能力较好的圆形。 ?为适应地质条件变化，采用多种临时支护方式。渐变段长度按2倍洞径控制，渐变段的圆锥角采用6,10?。 ?隧洞断面尺寸进行经济论证确定，论证中采用费用现值最小的原则。 (2) 隧洞洞线布置 引水发电隧洞通过的山体基岩主要为前震旦系(AnZmh)花岗片麻岩和奥陶系下统(O)结晶灰岩两种岩性，岩性致密坚硬，耐风化，岩1 体较完整，具有良好的成洞条件。 隧洞沿线发育的结构面主要有以下几组: 隧洞穿过大小沟道7条，其中哪芝沟、无名沟和黑龙沟最大，哪芝沟和黑龙沟常年流水，地下水位高，覆盖层厚，是隧洞的技术难点， 电站进水口后以涵洞形式布置于坝前?级阶地，隧洞洞口基岩边坡坡角75~80?，边坡稳定，岩性为前震旦系花岗片麻岩，致密坚硬，具良好的进洞条件，但需对洞脸以上的松散岩石及局卸荷裂隙进行工程处理。 确定洞线桩号0+000m处在进水闸闸后缘;自进水闸后与主河道成 #61?的夹角布置涵洞，在副坝上游穿过右岸台地进隧洞，该涵洞称1涵洞，总长156.28m，末端桩号为0+156.28m(即为隧洞起点桩号)，隧洞位于大通河右岸山体;合理可行的跨(穿)几条沟道是隧洞布置的关 键，本次选洞线结合确定合理纵坡，力求跨沟合理可行，洞线最短，故未进行洞线方案比较。 隧洞纵坡确定为1/500，涵洞进口底高程为2152.6m;途经的第一条沟道为哪芝沟，隧洞桩号1+528.69m，此时洞顶高程2156.64m，洞底高程2149.5m，经地质钻探，哪芝沟的覆盖层深19m，根据规范的要求，隧洞基岩埋深取15m，确定隧洞的一个控制点IP3，距离哪芝沟沟口的公路550m。隧洞途经的第二条沟道为无名沟，隧洞桩号3+498.74m，按上述原则确定洞线控制点IP4，洞顶高程约2152.7m，隧洞基岩埋深24m。经过高程分析，隧洞在途经第三条沟道-黑龙沟时，没有以隧洞形式穿过该沟道的条件，必须考虑隧洞钻出地面设涵洞形式跨过黑龙沟的方案，遂考虑涵洞挖方量和填方量适中，施工期隧洞进出口防洪要求，便于施工等因素确定隧洞控制点IP4(延)，此时隧洞桩号5+818.94m，沟底高程2141.07m，洞底高程2140.9m，即沟底大致与洞底同高;通过以上各控制点确定了隧洞的洞线布置，使洞线最短,技术可行，经济合理。 5.3 工程总体布置 本工程由引水枢纽、引水隧(涵)洞、地面厂房等建筑物组成。 5.3.1 枢纽工程布置 枢纽工程位于摊子村上游侧，采用正向泄洪冲砂，侧向引水的布置形式。主河床建筑物及进水闸布置详见5.2.2.1。 5.3.2涵洞布置方案比较 方案1:引水涵洞布置在副坝下游，副坝和引水涵洞互相独立。进 水闸正向引水，涵洞前40m顺河岸布置，以致涵洞开挖不影响副坝安全，然后偏转60?的角度大致与副坝平行埋设接隧洞,涵洞总长162.85m，副坝总长137.4m。副坝上游设水平铺盖防渗。 方案2:引水涵洞布置在副坝上游，进水闸侧向引水。引水涵洞沿副坝坝角布置，兼做副坝的垂直防渗墙，涵管总长143.92m，副坝总长146.28m。两个方案的布置详见《金沙峡水电站引水枢纽平面布置图》和《土坝剖面图》。 两方案比较:两方案技术可行，从总体布局看，方案1增加两个弯道，水头损失大，方案2管线顺直，方案2较方案1优越。从经济方面分析，方案1副坝长137.4m，涵洞长162.85m。方案2副坝长143.92m，涵洞长146.28m。分析结果见表5.3—1。 枢纽布置方案比较表 表5.3—1 序号 项目 单位 单价 方案1 方案1 方案2 方案2 元 工程量 投资(万元) 工程量 投资(万元) 3管沟砂砾石开挖 1 m 10.11 18113 18.314 16833 17.01 3管沟砂砾石填筑 2 m 12.26 17274 21.18 16052 19.68 3坝基清基 3 m 8.89 3587 3.19 4448 3.95 3坝基填筑 4 m 12.26 3587 4.4 4448 5.46 3浆砌石护坡 5 m 204.32 468 9.564 580 11.87 3中细砂垫层 6 m 74.86 312 2.34 398 2.9 2坝坡土工布 7 m 16.42 1871 3.074 3091 5.07 3铺盖砂砾石开挖 8 m 8.89 2842 2.53 0 3铺盖砂砾石填筑 9 m 12.26 2274 2.79 0 3铺盖垫层(中细砂垫层) 10 m 74.86 1421 10.64 0 2铺盖土工布 11 m 16.42 3410 5.6 0 涵管 12 m 28000 455.9 454.9 143.92 402.98 合计 538.5 468.9 注:上表仅表示两方案不同的项目 从上表可见，方案2比方案1的经济指标好。故本次推荐方案2。 5.3.3引水发电隧洞 隧洞接涵洞后沿右岸山体布置;在桩号0+000m,0+156.28m段布 #置1涵洞，穿过右岸?级阶地;在桩号5+759.46m处钻出黑龙沟底，布 #置跨沟涵洞长124m，即2涵洞;桩号6+404.47m处隧洞末端设调压井。隧洞与涵洞总长6404.47m;隧洞全长6124.19m，涵洞全长280.28m。其中II类围岩3845.8m，占60%;?类围岩2128.39m，占33.3%;隧洞进出口加强段长150m，占2.3%，涵洞长280.28m，占4.4%。 隧洞为圆形断面，直径6.8m，采用钢筋混凝土全断面衬砌。涵洞过水断面形式同隧洞，断面为内衬厚14mm的钢板加外包现浇钢筋混凝土复合式结构。 调压井布置于厂后山体中，为阻抗式调压井，竖井直径18m，阻抗孔直径3m 。底部高程2145.41m，顶部高程2202.64m。从调压井至厂房分岔点布置1条压力总管，为洞埋管，呈45?斜管布置，之后为分岔明管。厂房分岔点至机组中心布置4条支管，支管为卜形布置。主管管径5.5m，内衬钢板厚20mm。高压管道总管长度148m。 5.3.4发电站厂房: 根据地形地质条件，主副厂房平行布置，厂房处地面高程2102,2094m，主厂房发电机层高程2091.2m，主厂房建基高程2073.4m。厂房基础座在砂砾石层上。主厂房总长64.95m，宽18m，副厂房布置于主厂房上游侧，长50.63m。主厂房内布置了3台20MW的水轮发电机组和1台10MW的水轮发电机组。主机室段长48.4m，根据地形条件， #安装间布置在主厂房的左侧，长16.5m。主厂房分为两个机组段，1与###2机组为一机组段，3与此相关4机为一段。机组间距均为11m，大小机机组安装高程同高为2081.5m。升压站布置于副厂房左侧的大通河一级台地上。7202公路从厂房尾水渠通过，设进厂公路连通安装间。管理区位于厂房左侧台地上。 5.4枢纽建筑物设计 金沙峡水电站闸坝高度已达到国内在软基上建闸的高度极限，带来闸坝下游消能问题、基础渗透稳定问题、抗滑稳定问题及沉降等技术问题。本次设计时就以上技术问题进行了大量的理论计算，需要下阶段经过科学试验来验证。 5.4.1泄洪方式方案比较 根据地形地质条件及洪水标准，初步设计选两种泄洪形式进行比较。 方案1:三个泄洪表孔+一个泄洪底孔+无控制宽15m溢流堰。 方案2:四个泄洪底孔+无控制宽30m溢流堰 孔口尺寸及泄量见表5.4-1 两个方案技术均可行。方案2投资大，从长远运行来说，方案1坝前将形成淤积铺盖，有利于枢纽渗透稳定;降低坝后平均单宽流量，有利于消能防冲。从大通河沿线已建和在建电站的经验等方面分析论证，决定推荐方案1。 泄水建筑物孔口尺寸及泄量表 表5.4-1 方孔口尺寸单宽流量3序号 泄洪形式 泄流量(m/s) 3案 (B×H)m (m/s.m) 1 三个泄洪表孔 10×9 1798 54.5 2 一个泄洪底孔 9×4 621 41.9 方 案 一 3 溢流堰 宽15m 16 1.25 4 总泄量 2436 5 四个泄洪底孔 9×4 2472 69 方 6 溢流堰 宽30m 108 3.6 案 二 7 2580 总泄量 5.4.2 闸顶高程的确定 根据《水闸设计规范》第4.2.4条的规定:闸顶高程应根据挡水和泄水两种运用情况确定。挡水时，闸顶高程不应低于水闸正常高水位加波浪计算高度与相应安全超高值之和;泄洪时，闸顶高程不应低于校核洪水位与相应安全超高值之和。依下列公式计算，计算结果见表5.4-2 ? 砼坝和闸 a. 正常蓄水位时:坝顶高程=正常蓄水位+hp+hz+A。 b. 泄洪时:坝顶高程=校核洪水位+A。 ? 土坝 坝顶高程等于水库静水位与超高之和，各种运行工况取大值。 a. 坝顶高程=设计洪水位+正常运用情况下安全超高。 b. 坝顶高程=校核洪水位+非常运用情况下安全超高。 c. 坝顶高程=正常高水位+非常运用情况下安全超高+地震超 高。 安全超高=R+e+A 上式中:Hp-累积频率波高。 Hz-波浪中心线高出计算水位的高度。 A- 安全超高值。 R-最大风浪在坝坡上的爬高。 e-最大风雍水面高度。 H-各工况的水位。 闸顶高程计算表 表5.4-2 序正常蓄水校核洪水坝顶高程Hp Hz A 项目 工况 (m) (M) (m) 号 位(m) 位(m) (m) 1 0.5 2167.6 2168.1 泄洪时 泄冲闸 溢流坝 2 挡水时 0.557 0.11 0.4 2166.9 2167.97 H R e A A’ 正常情3 2166.9 1.18 0.03 0.7 2168.81 况 非常情4 2167.6 1.31 0.06 0.4 2169.37 土坝 况1 非常情5 2166.9 1.31 0.06 0.4 0.5 2169.17 况2 根据上表的计算成果，考虑在副坝设1.2m高的防浪墙，最终确定 坝顶高程为2168.2m。 5.4.3防渗设计 防渗排水设计应根据闸基地质条件和水闸上下游水位差，结合闸 室、坝结构形式、消能防冲和两岸连接布置进行综合分析确定;按下式 拟定闸上游防渗铺盖。 L=CΔH 上式中:L-闸坝基防渗长度，即闸坝基轮廓线防渗部分水平段和垂直段长度的总和(m)。 ΔH-上、下游水位差。 C-允许渗径系数值。 经过计算，在上游设70m长的水平铺盖和三道6m深的垂直防渗墙，并在下游消力池内设反滤层和排水孔，渗径系数值达到6.37,可满足地质报告提出的允许渗径系数值降低30%后6.15的要求。该计算结果需要科学试验验证。 5.4.4泄洪冲砂闸 泄洪冲砂闸共1孔，布置于主河槽，闸址处冲淤基本平衡，河床高程约为2143m，泄洪冲砂闸底板高程设计为2144m。泄洪冲砂闸总宽15m，总长40m。闸墩顶高程2168.20m，泄洪冲砂闸为胸墙式，闸孔尺寸9×4m(宽×高)。闸墩厚3m。工作闸门采用弧形闸门，液压启闭机启闭;检修闸门采用平板闸门。闸底板厚3m，为防止闸底板被冲磨，表面浇筑30cm厚的C硅粉混凝土，且在侧墙离底板1.5m高的范围设50 抗磨铸铁板。闸底板前齿墙下布置宽0.8 m的防渗墙，深5m，与挡水坝的防渗墙共同形成河床全封闭垂直防渗。闸前布置长70m的水平防渗铺盖，分上下两层;上层为厚60cm的C15现浇砼，下设复合土工膜。防渗铺盖前沿再设C15砼截渗墙，厚1m，深6m。闸顶布置交通桥，交 通桥位于闸墩的中间顶部，桥面宽5.0m，采用C钢筋砼板梁式结构。25 在闸顶上、下游端布置防护栏杆，防护栏杆高1.2m，采用φ40的铸铁管。 由于泄冲闸右侧填土高程2157m，填土高度达16m，地下水位也较高，经计算闸室侧向稳定不满足规范要求，因此采取了以下工程措施:其一，泄冲闸闸室右侧设宽3m的翼板，增加闸室的稳定性;其二，泄冲闸右侧埋设滤水坝址，减轻闸室的外水压力;其三，在右侧闸墩外基础埋设测压管，观测地下水位，一旦发现地下水位超过允许值，应紧急维修。经以上技术措施，闸体侧向稳定达到规范要求。 5.4.5表孔溢流坝 在泄洪冲砂闸左侧设有表孔溢流坝，坝长40.5 m。为砼坝，上游坡度为1:0.3，下游坡度为1:1.1，最大底宽34m，最大高28.6m。外层采用C20的钢筋砼，内层采用C埋石砼填筑，堰顶高程2157.9m。坝15 顶设3孔(宽×高)10×9m的泄洪孔，闸墩顶高程2168.20m，中墩厚2.5m，边墩和缝墩厚2.0m。工作闸门采用弧形闸门，液压启闭机启闭;检修闸门采用平板闸门。坝前分别设c20砼阻滑板和c15砼截渗墙。阻滑板厚80cm，长5m。截渗墙厚1.2m，深7.2m。阻滑板上布置70m长水平铺盖，结构形式从上至下为:干砌石厚40cm，砂砾石垫层厚20cm，复合土工。铺盖前沿下设砼防渗墙，厚1m，深6m。 5.4.6溢流堰 在表孔泄洪闸左侧设溢流堰，堰长15m。采用重力式型式，上游垂 直，下游坡度为1:1.1，最大底宽28.75m，坝顶高程2166.9m，最大坝高27.3m。外层采用C20的钢筋砼，内层采用C埋石砼填筑。坝前防15 渗、阻滑结构形式同表孔泄洪溢流坝。 5.4.7挡水砼坝 在溢流堰左侧连接左岸设有挡水砼重力坝，砼坝长21.5 m。坝顶宽8m，上游垂直，下游坡度为1:0.7，坝顶高程2169.2m。最大底宽18.69m，最大坝高26.5m。坝体采用C15砼。坝基固结灌浆。 5.4.8挡水副坝 连接主河槽建筑物和右岸坝肩在右岸台地上布置副坝，形式为碾压砂砾石均质坝，坝高2.96m,5.4m，坝顶高程2168.2m，防浪墙顶高程2169.4m，坝顶宽5m，上游坝坡1:2.0，下游坝坡1:2，基础处理深度为1m;坝体防渗层在上游坝坡，采用复合土工膜，土工膜上下层铺设细砂砾石垫层分别厚25cm，坝坡表面护M10浆砌石厚30cm。坝基防渗采用电站引水涵管兼作副坝的垂直防渗墙，土工膜与涵管相连接。下游用干砌石护坡，厚30cm，坝脚设排水棱体、反滤层和排水沟。副坝总长143.92m，为了减轻泄冲闸的侧向土压力，副坝左坝肩转弯与进水闸连接，右坝肩与右岸基岩相接。 5.4.9消能防冲 5.4.9.1防冲消能计算 (1)水跃计算 ?收缩水深 按下式计算: 2232h-Th+αq/2gψ=0 c0c 式中: h—收缩水深，m; c T—总势能，m; 0 3q—过闸单宽流量，m/s/m; α—水流动能校正系数,采用1.05; ψ—流速系数,采用0.95; 2g—重力加速度，m/s。 ?跃后水深 跃后水深按下式计算: 21/23h:=h((1+8αq/gh)-1)/2 ccc 式中: h:—跃后水深，m; c h—收缩水深，m; c 3q—过闸单宽流量，m/s/m; α—水流动能校正系数,采用1.05; 2g—重力加速度，m/s。 (2)消力池深度 消力池深度可按下式计算: d=σh:-h-?Z 0cs 式中: d—消力池深度，m; σ—水跃淹没系数,采用1.10; 0 ?Z—出池落差，m; hs—出池河床水深，m; h:—跃后水深，m。 c (3)消力池长度 水跃长度按下式计算: L=6.9(h:-h) jcc 式中: L—水跃长度，m; j h:—跃后水深，m; c h—收缩水深，m。 c 消力池长度可按下式计算: L=L+βL sjsj 式中: L—消力池长度，m; sj L—消力池斜坡段投影长度，m; s β—水跃长度校正系数,采用0.8; L—水跃长度，m; j 计算成果见表5.4-3。 泄冲闸防冲消能计算成果汇总表 表5.4-3 序号 项 目 名 称 单位 数 量 备 注 1 m 2060 正常挡水位 32 m 2167.6 P=0.2%(2440m/s) 校核洪水位 3 9×4 闸孔尺寸:孔宽×孔高(一孔) 泄 4 m 2144 闸底板高程 冲 5 m 5 闸消力池深度 成6 63 消力池长度 果 7 消力池底板厚度: 2,1.5 8 表闸孔尺寸:孔宽×孔高(三孔) m 10×9 孔9 闸底板高程 m 2157.9 泄10 消力池深度 m 3.4 洪11 消力池长度 m 3.3 成12 消力池底板厚度: m 75 果 5.4.9.2防冲消能布置 (1)泄洪冲砂闸 泄洪冲砂闸采用消力池消能，通过水力计算后确定消力池长度为63.0m，消力池深度5m，顺坡段长16m，坡度为1:3.2，直段长63m。消力池底板厚2m，为了减小扬压力，底板设排水孔，呈梅花状布置。底板下设土工膜细砂砾石反滤层。消力池底板采用C钢筋砼，为防止20 推移质的冲磨，表层设一层30cm厚的C硅粉砼，消力池底板高程50 2139m。侧墙采用C钢筋砼，侧墙顶高程2152m。消力池末端为C2020的钢筋砼消力坎，消力坎高1m，坎厚1.0 m。消力池后布置33m长厚80cm的c15砼海漫，海漫后抛填钢筋笼块石。 (2)表孔溢流坝 表孔溢流坝也采用消力池消能，通过水力计算后确定消力池长度为 45m，消力池深度3.4m。消力池底板厚2m，为了减小扬压力，底板设排水孔，呈梅花状布置。底板下设土工膜细砂砾反滤层。消力池底板采用C钢筋砼，消力池底板高程2141.6m。侧墙采用C钢筋砼，侧墙顶2020 高程2152m。消力池末端为C的钢筋砼消力坎，消力坎高1m，坎厚20 0.8 m。消力池后布置73m长厚50cm的M10浆砌石海漫，海漫后抛填钢筋笼块石。 5.4.10基础处理 枢纽基础为含漂石砂卵砾石层，垂直防渗施工难度较大，主要采用水平防渗。 5.4.11两岸连接布置 左岸用砼重力坝与基岩连接，坝基固结灌浆。右岸水平防渗长度满足坝肩渗透稳定要求。 5.4.12 河道环保用水布置 根据环保要求，坝址下游河道必须保证一定流量。现在泄洪冲砂闸与进水闸之间埋设直径为80cm钢管，钢管进口布置在进水闸边墩，进口管中心高程为2153.0m，出口穿过消力池右边墩进入消力池，中间位置加设阀门控制。 5.5枢纽建筑物计算 5.5.1水力计算 (1)泄冲闸泄洪能力计算 3、 底孔泄流能力计算 采用《水闸规范》公式:对平底闸，当为孔流时，闸孔总净宽可 按公式(A.0.3-1,4): 2B0=Q/(σ'μhe(2gH)) 0 0.5 μ=Φε'(1-ε'he/H) (孔流量系数) 20.5ε'=1/(1+(λ(1-(he/H)))，(孔流垂直收缩系数) 16r/he λ=0.4/2.718 (计算系数) 上式中: he—孔口高度 σ'—孔流淹没系数 H?闸前水头，m; 0 r—胸墙底圆弧半径 计算成果见表5.4-1。 5.5.2稳定计算 5.5.2.1泄冲闸、溢流坝和溢流堰稳定计算 ?抗滑稳定计算 按下式计算基础底面的抗滑稳定: k=fΣG/ΣH c 式中: k?抗滑稳定安全系数; c f?基础底面与地基之间的摩擦系数; ΣH?作用在闸室上的全部水平向荷载，KN; ΣG?作用在闸室上的全部竖向力，KN。 计算结果见表5.5-1。 抗滑稳定计算成果 表 5.5-1 安全系数 荷 载 组 合 结论 泄冲闸 溢流坝计溢流堰计规范允 计算值 算值 算值 许值 正常水位情况 2.27 1.83 1.29 1.25 满足要求 基本组合 1.4 1.25 设计洪水位情况 满足要求 1.9 2.0 1.2 1.1 校核洪水位情况 满足要求 特殊组合 1.84 1.49 1.05 地震情况 满足要求 ?闸坝基础应力计算 根据结构布置和受力情况，基底压力按下式计算: ,G,MP,, maxAWmin 式中: 2P、P?基底压力的最大值、最小值，KN/m; maxmin 2A?基础底面的面积，m; ΣM?作用在闸(坝)上的全部垂直向和水平向荷载对基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩，KN,m; W?闸(坝)基础底面对该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩，3m。 计算结果见表5.5-2,5。 泄冲闸基底应力计算成果 表 5.5-2 地基允许承载计算规范允许值计算P，P maxmin荷载组合 结论 P/P P/P 应力 maxminmaxmin22T/m T/m 31.3,28.4 35 1.1 2.0 正常蓄水位情况 符合要求 基本组 合 35 2.0 设计洪水位情况 符合要求 23.8,23.6 35 1.01 2.5 校核洪水位情况 符合要求 特殊组 合 33.9,25.9 35 1.31 2.5 地震情况 符合要求 溢流坝基底应力计算成果 表 5.5-3 地基允许承载计算规范允许值计算P，P maxmin荷载组合 结论 P/P P/P 应力 maxminmaxmin22T/m T/m 正常蓄水位情况 34.4,26.8 35 1.3 2.0 符合要求 基本组 合 2.0 设计洪水位情况 符合要求 26.7,17.5 35 1.53 2.5 校核洪水位情况 符合要求 特殊组 合 35.9,25.3 35 1.42 2.5 地震情况 符合要求 溢流堰基底应力计算成果 表 5.5-4 地基允许承载计算规范允许值计算P，P maxmin荷载组合 结论 P/P P/P 应力 maxminmaxmin22T/m T/m 31.1,23.8 35 1.39 2.0 正常蓄水位情况 符合要求 基本组 合 设计洪水位情况 26.8,21.4 35 1.25 2.0 符合要求 校核洪水位情况 23.8,21.0 35 1.2 2.5 符合要求 特殊组 合 地震情况 28.5,19.6 35 1.69 2.5 符合要求 进水闸基底应力计算成果 表 5.5-5 地基允许承载计算规范允许值计算P，P maxmin荷载组合 结论 应力 P/P P/P maxminmaxmin22T/m T/m 正常蓄水位情况 29.2,17.8 35 1.6 2.0 符合要求 基本组 合 35 2.0 设计洪水位情况 符合要求 30.4,16.4 35 1.83 2.5 校核洪水位情况 符合要求 特殊组 合 31.8,15.2 35 2.1 2.5 地震情况 符合要求 5.6引水建筑物设计 5.6.1 设计主要参数 枢纽校核洪水位:2167.6m; 枢纽正常蓄水位:2166.9m; 枢纽最低运行水位:2164.6m; 调压井最高涌浪水位:2185.33m; 调压井最低涌浪水位:2148.41m; 调压井处隧洞洞底高程:2139.41m; 隧洞进水闸底板高程:2152.6m。 5.6.2 进水闸设计 进水闸位于泄冲闸的上游左侧，为侧向引水，与泄冲闸的轴线呈61?夹角;闸室长25m，宽20m，闸底板高程2152.6m，闸顶高程2168.2m，闸底板厚2.0m，闸墩厚2.0m。设三孔拦污栅，孔口尺寸(宽×高)4×8m，采用机械清污;设事故检修平板门一孔， 闸后设渐变段与引水涵管连接。 孔口尺寸(宽×高)6×6m。 5.6.3隧洞断面设计 5.6.3.1设计纵坡确定 发电引水隧洞为有压隧洞, 根据规范要求,有压隧洞严禁出现明满流交替运行的运行方式，在最不利运行条件下，洞顶以上应有不小于2m的压力水头。，考虑隧洞跨几条沟道的形式等因素综合分析确定隧洞纵坡为1/500。 5.5.3.2隧洞横断面确定 关于隧洞洞径的选择，经论证确定隧洞经济洞径为6.8m。隧洞穿过的围岩中，?类围岩长3845.8m，占隧洞总长的60%,?类围岩长2128.39m，占隧洞总长的33.3%。规范规定，有压隧洞宜采用圆形断面;在围岩稳定性好，内、外水压力不大时，可采用便于施工的其它断面形状。该工程隧洞衬砌洞径6.8m，最小开挖断面直径7.4m，对如此大的断面，施工条件对隧洞断面形状的确定影响很小，并吸收类似工程成熟经验，经过分析论证将隧洞断面形式确定为受力条件好，又经济的圆形断面。 5.6.3.3隧洞衬砌设计 (1) 设计原则 a. 为了减少水头损失，隧洞考虑全断面衬砌。 b. 围岩具有抗渗能力，内水外渗可能造成不良地质段的局部失稳， 经处理不会造成危害，故衬砌设计考虑一般防渗要求，按限制 裂缝宽度设计。 (2) 衬砌结构计算方法 隧洞结构计算采用〔SDCAD—2.0〕版“水工隧洞钢筋砼衬砌计算程序”进行，该程序由本院网络查询应用。 (3) 荷载组合 ? 基本组合包括:衬砌自重、围岩压力、设计条件下的内水压力(包括动水压力)、地下水压力(稳定渗流)。 ? 特殊荷载包括:地震作用校核条件下的内水压力(包括动水压 力)、相应的地下水压力、施工荷载、灌浆压力、温度作用等。 (4)荷载计算 ?外水压力 外水压力按《隧洞规范》表6.2.5-确定外水压力折减系数，?类围 岩取0.3，?类围岩取0.5，?、?类围岩取0.8， ?回填灌浆压力 o回填灌浆压力值为0.4MPa，上拱120范围分布。 ?山岩压力 对山岩压力的计算方法主要采用系数法。 洞顶山岩压力 q=0.7×SrB ××y1 边墙侧向压力 e=SrH ××x1 S=1/(2×f) y 020S=,2/3×tg(45-φ/2)+0.5×(1+4/3×B/H),×tg(45-φ/2) x 其中: r —— 岩石容重; 1 f —— 坚固系数; B —— 隧洞的开挖宽度; H —— 隧洞的开挖高度; φ —— 岩石的内摩擦角; (5)结构计算 衬砌结构分析计算采用边值法，是将衬砌结构的计算化为非线性常微分方程组的边值问题，采用初参数数值解法，在以上各主动荷载的组合作用之下，计算衬砌结构的内力和位移，自动计算出配筋量。对于被动的弹性抗力的分布不做任何假定，而根据应力应变相容关系，由迭代计算而得到。 隧洞结构计算结果详见计成果表5.6-1 隧洞结构计算成果表 表5.6-1 围岩类别 ? ? 加强段 ? ? 加强段 荷载组合 基本组合 特殊组合 衬砌厚度(cm) 30 40 60 30 40 60 26.505 6.446 3.977 5.660 内侧钢筋面积(cm) 26.446 5.854 3.956 5.558 外侧钢筋面积(cm) 0 0 0 0 最大裂缝宽度(mm) 5 5 5 5 选用钢筋每米根数 6 6 选用钢筋直径 16 20 16 20 22 22 注: ?类围岩岩石坚固系数f=7;?类围岩岩石坚固系数f= 6.3。 (6) 衬砌设计 根据以上结构计算、隧洞设计原则及类似的工程经验，确定隧洞衬砌设计方案如下:?类围岩隧洞一次支护采用全断面喷砼厚10cm，二次衬砌采用全断面单层筋钢筋混凝土，厚30cm。?类围岩隧洞一次支护全断面喷砼厚10cm，系统锚杆，挂钢筋网，二次衬砌采用全断面双 层筋钢筋混凝土，厚40cm。对隧洞进出口加强段，一次支护喷砼厚15cm，系统锚杆，挂钢筋网，二次支护钢筋砼厚60cm，围岩固结灌浆。隧洞围岩分类详见表5.6-2。 隧洞围岩分类表 表 5.6-2 项目 桩号(m) 长度(m) 占总数的百分数 0+206.28,1+520.38 ?类围岩 3845.8 60% 1+562.76,4+094.46 1+520.38,1+562.76 ?类围岩 4+094.46,5+709.46 2128.39 33.3% 5+933.46,6+404.47 0+156.28,0+206.28 加强段 5+709.46,5+759.46 150 4.4% 5+883.46,5+933.46 # 10+000,0+156.28 涵洞段 280.28 2.3% # 25+759.46,5+883.46 隧洞+涵洞总长6404.47m，其中隧洞总长6124.19m 5.6.3.4 涵洞结构设计 ##1和2涵洞总长280.28m，断面为圆形，直径6.8m，本次设计采用厚14mm钢衬+外包砼的结构形势，外包砼外轮廓形状为城门洞形。为防止冬季运行时冻胀破坏，洞顶以上填土厚度不小于2m。 5.6.4调压井设计 (1)调压井形式的选择 通过对气垫式调压室、差动式、简单圆筒式、阻抗式、上室式等多种调压井形式形式进行比较分析，并吸收国内已建和在建的工程的成功经验，考虑本工程的具体条件，决定采用阻抗式调压井。 (2)调压室布置及涌浪计算 调压井竖井按托马稳定断面确定，为圆形断面，根据引水隧洞布置 2等，计算得调压井的稳定断面面积为254.5m，确定调压井竖井直径为18.0m。调压井主要尺寸为: 阻抗式调压井:竖井直径18.0m。底部阻抗孔直径为3m。 调压井的涌浪计算主要计算二种工况，即: ?上库设计水位，全部n台机组瞬时丢弃全部负荷。 ?上库最低运行水位，全部n台机组瞬时由(n-1)台增至n台或全部机组由2/3负荷突增至满载。 阻抗式调压井涌浪计算成果见表5.6.3。 阻抗式调压井涌浪计算成果表 表5.6.3 3引水流量m/s 涌浪水位m 上库水位m 计算工况 调节前 调节后 最高 最低 116 0 2166.9 2185.33 ? 77 116 2164.6 2148.41 ? 2185.33 2148.41 1、调压井竖井直径18m。 备注 2、阻抗孔直径3m。 5.7发电厂房及开关站设计 5.7.1装机方案比较 在第6章对电站装机进行了四台机和三台机两个方案比较，即三大一小和两大一小两种形式。三大一小四台机方案的装机为:3台20MW和1台10MW;两大一小三台机方案的装机为:2台28MW和1台14MW;经综合比较，最终推荐四台机方案。三台机方案厂房设计如下: 电站设计流量116m3/s，额定水头72.5m，安装高程2081.50m，设计尾水位2085.50m，最低尾水位2082.85m。主、副厂房平形布置，主厂房及安装间总长64.95m，宽18m。安装间布置于主厂房左侧;副厂房位于主厂房上游侧，长50.63m。主厂房建基高程2074.2m，基础为砂卵砾石。厂区总布置同四台机方案。以下厂房设计描述均针对四台机方案而言。 5.7.2厂房下部布置 厂房及尾水渠位于大通河右岸I级阶地上，I级阶地上部粉质壤土层厚0.5~1.5m，下部含漂石砂砾石层厚约27~33m;该电站厂房为地面式厂房，主、副厂房平形布置，基础为砂卵砾石。主厂房及安装间总长64.95m，宽18m。安装间布置于主厂房左侧;副厂房位于主厂房上游侧，长50.63m。主厂房建基高程2074.2m，基础砂卵砾石结构较密实，分选性差，磨圆度较好，最大粒径40~60cm，一般约6~12cm， I级阶地地下水埋深6.4~11.0m，渗透系数18.24m/d，地下水水质良好，对普通硅酸盐水泥不具侵蚀性。 厂房基础允许承载力为0.35~0.4MPa，变形模量50~60MPa，基坑开挖边坡:水上:1:1~1:1.25，水下1:1.25~1:1.5，每5m设马道平台，宽度1.5~2m。 (1)主厂房 主厂房内布置了3台20MW和1台10MW的立式水轮发电机组，水轮机型号:大机HLA153-LJ-193 ，小机 HLA153-LJ-137;发电机型号:大机SF20-20/4250 ，小机SF10-12/2600;调速器型号:大机 WT-80/4.0 ，小机YWT-5000;进水阀型号:大机2600KD741H-16 ，小机1800KD741H-16;桥式起重机型号:QD-100/20。 根据发电设备的布置，主机室段长48.4m，安装间长16.5m。主厂 ####房分为两个机组段，1与2机组为一机组段，3与4机为一段。机组间距均为11m，大小机组安装高程同高为2081.5m。 主厂房分为4层，分别为发电机层、水轮机层、蜗壳层和集水井层。 发电机层高程为2091.2m，厂房上游侧为机电设备的运行区域，下游侧为厂房交通通道，分别在厂房两端布设通往水轮机层的楼梯。在机组之间、机组中心线和分缝处布置主梁，不再设置立柱。发电机层楼板与风罩为整体式连接。 水轮机层高程2084m，水轮机层高度为7.2m。机墩采用圆筒式结 ?构，在机墩的下游第四象限45处设置进人孔。在该层的两端分别布置了通往蜗壳层的楼梯通道。 蜗壳层主要由水泵室构成，水泵室布置于厂房的上游侧，底板高程2078.2m，长46m，宽5.6m，净高5.5m。该层布置有排水泵及蝶阀基础，在上游侧设有尾水管进人通道。 集水井位于水泵室底部，底板高程2075.7m，分为渗漏集水井和检修集水井两部分，渗漏集水井位于右侧，检修集水井在左侧;渗漏集水井长17.0m，宽3.0m;检修集水井长14m，宽3.0m;井深3m。两井间不连通。 安装间布置在主机室的右侧，共1层。底板高程与发电机层同高， 为2091.2m，长16.5m，主厂房大门在安装间左侧，净宽6.0m，高5.0m。 主厂房上部为排架结构，厂内横向跨度为15.0m，最大高度16.40m，机组中心线距上游排架柱8.7m，距下游排架柱6.3m，排架柱间距为5m，4.7m、2.35m三种规格，柱断面尺寸为1.5m×0.8m(长×宽)。根据校核尾水位高程2091.0m，距离发电机层高程0.2m，超高不够，故厂房下游墙地面以上设高30cm的防水墙。 主厂房下游侧为尾水平台，宽6.0m，长42.932m。尾水平台高程同发电机层高程为2091.2m，厂房4个尾水孔口尺寸均为5.288m×2.5m(宽×高)。尾水闸孔的底板高程:大机2076.26m, 小机2077.78m。为兼顾建设期挡水需要，决定共设3扇检修闸门。闸门闲置期存放于设在安装间下游的门库内。尾水检修闸门的运行方式为静水启闭，选用1台2x125KN-16m台车式启闭机并配以自动抓梁进行移运和启闭操作。 (2)副厂房 副厂房布置在主厂房上游侧，宽11.76m，长50.63m，共两层，地上一层，地下一层。地下一层地面高程同水轮机层高程为2084m，层高7.20m，布置有空压机室、励磁变室和循环供水泵室;地上一层楼面高程同发电机层为2091.2m，层高5.00m，布置中央控制室、高压开关柜室、厂变室、低压配电室、载波室等;分别从主厂房的发电机层和水轮机层进入副厂房。电站的两台主变布置在副厂房的上游侧。 副厂房上部为砖混结构，水下部分为箱形结构。 5.7.3厂房稳定及应力计算 根据厂房地基情况、结构特点及施工条件，依据《水电站厂房设计规范》(SL266-2001)中的规定进行整体稳定计算和基础应力计算。 厂房稳定计算根据公式: K’=FΣw/ΣP 式中: K’— 按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数; F — 滑动面的抗剪摩擦系数; Σw — 全部荷载对滑动面的法向分值，包括扬压力，KN; ΣP — 全部荷载对滑动面的切向分值，包括扬压力，KN; 厂房地基面上的法向应力根据公式: σ=Σw/A?ΣM y/J ?ΣM x/J xxyy 式中: σ—厂房地基面上法向应力，KPa; Σw—作用于机组段上全部荷载在计算截面上法向分力的总和，KN; ΣM 、ΣM ,作用于机组段上全部荷载对计算截面形心轴X、、xy Y的力矩总和，KN.m; x、y-计算截面上计算点对形心轴X、Y的距离，m; 4J、J-计算截面对形心轴X、Y的惯性距，m; xy 2A — 厂房地基计算截面受压部分的面积，m; 计算成果见表5.7-1，根据计算成果，厂房抗滑稳定安全系数均大 于规范要求的最小安全系数，地基应力均为压应力并小于地基允许承载力。 厂房整体稳定计算与地基应力计算成果表 表5.7-1 安全系数 地基应力(Kpa) 最小允许 荷载组合 计算情况 小机组安全系数 大机组段 小机组段 大机组段 段 1.10 2.65 1.71 253 167 基本组合 正常运行 1.05 1.12 1.06 165 158 非常运行 特殊组合? 机组检修 1.05 1.82 1.50 261 147 1.00 1.91 1.23 175 175 特殊组合? 地震情况 5.7.4厂房结构设计 该厂房抗震设防烈度7度。主厂房为排架结构，预制混凝土吊车梁，屋面采用轻型网架结构，配彩色夹心保温屋面板，柱截面尺寸为800×1500。副厂房为现浇框架结构，填充墙体采用空心砖。主、副厂房用缝分成两个独立的结构单元。 5.8尾水渠 尾水渠由反坡段与顺坡段组成，反坡段坡度比1:3，长度为16.98m，断面为矩形，底宽为8m，边墙采用重力式挡墙结构，内坡为1:0.4，尾水反坡段后加设渐变段，渐变段底板高程2081.92m，渐变段末端接电站尾水渠，采用梯形断面，C20砼衬砌，出口与大通河平顺衔接，长度为255.33m。 5.9升压站 根据地形条件，升压站布置在电站尾水渠左端，地面高程为2094m， 2面积为1407m，共2回进线三回出线，6个间隔。7202公路从升压站旁经过，交通十分方便。升压站设备基础均采用砼独立基础，电缆沟采用钢筋砼结构。 5.10工程观测 枢纽观测设计主要以设置观测引水枢纽的水位、流量、沉降、水平位移及扬压力等一般性观测项目。