【水文·泥沙】
SMS在黄河口水流数值模拟中的应用
陈志娟 ,拾 兵 ,韩 艳
(中国海洋大学
学院 ,山东 青岛 266100)
摘 要 :利用 SMS模型 ,对黄河口周边大范围海域进行了无结构六点元网格划分 ,且在口门近岸处做了加密嵌套处理。
经隐格式求解水流基本方程 ,分析了流场分布及其变化规律 ,结果表明 : ①SMS模型具有较强的计算功能 ,可以用于复杂
边界及流场的数值模拟。②河口往复流的作用强烈 ,口门南北两侧存在较大范围的旋涡区 ,在一定程度上阻止了泥沙向
南北方向输运 ;口门外反向流速梯度及对应的切变锋是黄河河口的特殊水流形态 ,形成的低速带有效地阻滞了近岸含沙
水流向深海的扩散输运。
关 键 词 : 流速梯度 ; 往复流 ; SMS模型 ; 数值模拟 ; 黄河口
中图分类号 : TV856; TV882. 1 文献标识码 : A 文章编号 : 100021379 (2008) 0820047203
国内外已经有很多利用有限差分、有限元、有限体积、边界
元等离散方法对河口进行数值计算的研究 [ 1 - 9 ]。国内对于黄
河口水沙运动模拟的研究也取得了很大的进展 ,解决了黄河口
治理中的很多问题 [ 10 - 12 ]。在这些模拟中 ,大部分采用直接有
限差分法 ,采用矩形网格对计算区域进行离散 ,网格划分不灵
活 ,难以模拟复杂地形和曲折边界 ,固侧边界的设定也难以满
足要求。笔者利用 SMS ( Surface - W ater Modeling System )模
型 [ 13 ] ,采用无结构六点元网格对黄河口及其周边大范围海域
进行了数值模拟研究 ,以弄清潮流场的时空变化规律以及口门
处动力环境的突变特征 ,为黄河口的研究探索一条新的途径。
1 基本控制方程及离散格式
黄河口宽浅 ,受潮汐、径流的双重作用 ,水体运动表现为非
恒定、非均匀特征 ,其运动方程可用沿垂线积分的非恒定平面
二维浅水潮波方程来描述。
1. 1 基本方程
水流连续方程 :9h9 t + h ( 9u9x + 9v9x ) + v 9h9y = 0
X方向的动量守恒方程 :
h 9u9t + hu 9u9x + hv 9u9y - hρ ( Exx 92 u9x2 +
Exy
92 u9y2 ) + gh ( 9a9x + 9h9x ) + gun2(1. 486h1 /6 ) 2 ( u2 + v2 ) 1 /2 -
ξv2a cosψ - 2hvωsinφ = 0
Y方向的动量守恒方程 :
h 9v9t + hu 9v9x + hv 9v9y - hρ ( Eyx 92 v9x2 +
Eyy
92 v9y2 ) + gh ( 9a9y + 9h9y ) + gvn2(1. 486h1 /6 ) 2 ( u2 + v2 ) 1 /2 -
ξv2a cosψ - 2hvωsinφ = 0
式中 : h为水深 ; u、v分别为 x、y方向上的垂线平均流速分量 ; t
为时间 ;ρ为水密度 ; E为涡动扩散系数 ; g为重力加速度 ; a为河
床高程 ; n为曼宁系数 ;ζ为风应力系数 ; va 为风速 ;ψ为风向 ;ω
为地球角速度 ;φ为当地纬度。
1. 2 定解条件
初始条件 : Z ( x, y) | t =0 = Z0 ( x, y) ; u ( x, y) | t =0 = U0 ( x,
y) ; v ( x, y) | t =0 = v0 ( x, y)
边界条件 :水边界 Z ( x, y, t) = Z3 ( x, y, t) ,带“3 ”的为已
知值 ;陆边界 vn = 0。
水流进口边界条件 :根据水流的流速 (或单宽流量 )等确定
所有的水流参数。
出口边界条件 :为了减少边界条件对计算区域的影响 ,所
取出口边界离河口较远 ,用潮位变化控制计算域与相邻海域的
水边界 ,根据潮汐理论 [ 14 ] ,潮高表达式为
Z = A0 + ∑fiH i cos [σi t + ( v0 i + ui ) - gi ]
式中 : A0为平均海平面高程 ; f为交点因数 ; v0 + u为初位相 ; H为
平均振幅 ; g为地方迟角。H、g由地理位置决定。
1. 3 离散格式
为了较好地模拟水流运动 ,采用布置灵活、精度较高、稳定
性较好的无结构六点元网格来拟合复杂的边界地形。从研究
区域的实际出发 ,采用整个渤海海域和黄河口近岸海域嵌套模
式。考虑到地形特点和工程需要 ,进行了局部加密 ,生成渐变
网格 ,其部分网格见图 1。整个计算区域共 3 834个三角形单
元、7 875个节点。最小空间步长为 40 m,最大空间步长为
10 000 m,经检验网格质量较好。
收稿日期 : 2007210223
作者简介 :陈志娟 (1980—) ,女 ,山东昌邑人 ,硕士 ,研究方向为水力学及河流
动力学。
E2mail: czj009@163. com
第 30卷第 8期 人 民 黄 河 Vol. 30 , No. 8
2008年 8月 YELLOW R IVER Aug. , 2008
图 1 计算网格及其节点 (箭头为黄河口口门 )
1. 4 时间步长的选择
根据稳定性要求 ,时间步长取 180 s。在计算中采用隐格
式进行求解 ,满足了收敛以及精度的要求。
2 计算参数的设定
模型中包含海床糙率 n、涡动扩散系数 Exx、Eyy 等参数 ,需
要进行调整计算。
(1) 由于计算范围较大 ,地形及水流条件变化明显 ,因此
将计算水域分为 3个区域 ,不同的区域给定不同的 n (取值范围
为 0. 02 ~ 0. 03)、Exx、Eyy。
(2)固侧边界的设定考虑到潮流的影响 ,通过设定干、湿点
模拟边界的变化。当水深小于 0. 01 m时为干点 ,不参与计算 ;
大于 0. 1 m时为湿点 ,重新进行计算。
3 数学模型验证
3. 1 潮位验证
将实测潮位资料换算成黄海高程 ,与数学模型计算的潮位
过程线进行比较 ,图 2、图 3分别给出了东风港与甜水沟的潮位
变化 ,可以看出计算潮位过程线与实测潮位基本一致 ,说明数
学模型能够模拟计算海域的潮位变化。
图 2 东风港潮位曲线
图 3 甜水沟口潮位曲线
3. 2 流速验证
因为实际流速观测资料较少 ,所以只对观测点 ( 119. 1°E,
3716°N)的流速随时间的变化过程进行了验证 ,其验证结果见
图 4。
图 4 119. 1°E、37. 6°N流速变化过程曲线
通过潮位及流速过程线的比较 ,可以看出模型计算结果与
实测资料整体符合较好 ,但个别点计算结果与实测资料仍存在
一定偏差 ,其主要原由包括 :
(1)地形的影响。在计算域中所采用的地形由 2001年拦
门沙地形图与渤海海图嵌套而成 ,整个计算过程中采用的北京
54坐标由经纬度转换而得 ,误差较大。
(2)边界条件的影响。开边界的设定采用有代表性的点用
调和方法求得潮位 ,中间点再由差值得到 ,入口边界取日平均
值 ,为非瞬时值 ,因而也会产生误差。
(3)模型本身的误差。该模型为垂向平均二维数学模型 ,
对速度进行了垂向平均 ,并且计算中只考虑河床底部的糙率 ,
因而存在一定的系统误差。
4 计算结果分析
4. 1 河口往复流
由涨潮流及落潮流的流场图 (图 5、图 6)可以看出河口流
场有以下特点 : ①涨潮时流速方向为 SE,落潮流与之相反 ,显
示了河口受往复流的作用 ; ②口门右侧比口门左侧流速偏大 ,
并且口门左侧涨潮流速大于落潮流速 ,但差值较小 ,而口门右
侧落潮流速大于涨潮流速 ; ③口门附近存在河道射流 ,流速与
射流方向基本一致并且流速较大 ; ④拦门沙附近入海水流被
阻 ,水位壅高 ,流速较小 ,容易引起泥沙沉积。
图 5 河口涨潮流场 图 6 河口落潮流场
4. 2 河口两侧环流区
通过对计算域进行流场分析 ,可以明显看出河口区分为南
北两个不同的流区 ,见图 7、图 8。口门南侧旋涡为顺时针旋
转 ,北侧旋涡为逆时针旋转。旋涡区是流体低压区 ,大量的泥
沙向旋涡区汇聚。河口以南的顺时针环流使泥沙难以向南输
·84· 人 民 黄 河 2008年
运 ,而黄河口以北的逆时针环流在一定程度上阻止了泥沙向北
输运 ,因此泥沙中的悬移质泥沙扩散范围较小。
图 7 河口北岸逆时针涡流 图 8 河口南岸顺时针涡流
4. 3 切变锋及其影响 [ 15 ]
切变锋为黄河口垂直等深线上两种水体由于速度不一致
而产生的剪切交界面 ,在锋面附近会形成低流速带 ,其两侧流
向相反 ,是一种瞬时的且与河口地形和局地动力环境密切关联
的动力现象 ,见图 9、图 10。它的存在有两种形态 :近岸涨潮外
海落潮剪切形成的内涨外落型切变锋和近岸落潮外海涨潮剪
切形成的内落外涨型切变锋。它的产生是近岸区域与 10 m等
深线以外区域的潮汐相位差所致 ,在浅水区域产生 ,向深水区
移动 ,历时 2 h左右消失 [ 16 ]。黄河口外切变锋的存在阻挡了河
流入海淡水径流的扩散 ,在切变锋的阻挡或涨潮流的顶托作用
下 ,悬移质泥沙主要分布在河口的近岸区域。
图 9 内落外涨型切变锋 图 10 内涨外落型切变锋
5 结 语
(1) SMS模型具有较强的计算功能 ,可以用于复杂边界及
流场的数值模拟。
(2)由黄河口的数值模拟资料分析可知 ,河口往复流的作
用强烈 ,口门南北两侧存在较大范围的旋涡区 ,在一定程度上
阻止了泥沙向南北方向输运 ;口门外反向流速梯度及对应的切
变锋是黄河河口的特殊水流形态 ,形成的低速带有效地阻滞了
近岸含沙水流向深海的扩散输运。
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【责任编辑 翟戌亮】
(上接第 46页 )
表 2 月径流量拟合和检验结果
月份
拟合
q ( e <
10% ) / %
平均相对
误差 / %
检验
q ( e <
10% ) / %
平均相对
误差 / %
1 100 1. 80 100 1. 67
2 100 0. 94 100 1. 06
3 100 1. 36 100 1. 10
4 100 1. 05 100 0. 95
5 100 0. 96 100 1. 06
6 100 1. 23 100 0. 69
7 100 1. 21 100 1. 32
8 100 0. 82 100 1. 15
9 100 1. 62 100 1. 82
10 100 1. 02 100 1. 23
11 100 1. 51 100 1. 42
12 100 1. 34 100 1. 38
注 : q为合格率 ; e为相对误差。
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