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泥 沙 研 究
!∀ 让口飞#� 诚 ∃ % & ∋( % ) 七 ∗ % + % # , − . 第 / 期
黄河中下游含沙水流粘度的
计算模型 0
费 祥 俊
1清华大学 2
提 要
本文提出了细颗粒悬液粘度的计算模型 , 经黄河中下游十余个悬沙级配的试验验证 , 及
与国内多家对悬液粘度试验结果的比较 , 表明本计算模型有较好的适应性 3 文中还列举了 一
些应用本模型计算不同条件下含沙水流的粘度及有关的水流泥沙运动参数的例子 3
一 、 引 言
黄河中下游由于水流含沙量高 , 泥沙的存在对水流运动有强烈的反馈作用 , 因此 ,
与一般挟沙水流相比 , 有不少值得重视的特点, 其中最明显的是水流技沙力及含沙水滚
的阻力 3
大量野外资料表明 , 在黄河中下游相同流量下本站输沙率与上游站来水 含 沙 量 有
关 , 上站来水含沙量越大 , 本河段的输
沙率也越大 , 即所谓的 “多来多排 ” ,
有些科技工作者 , 根据实测资料整理出
输沙率的经验公式 4
5一 6 5 “ 7 上‘
这里系数6 及指数
不同条件下各有不
� 2
馨和
∀∀∀ 马−−− 8 888888888
。。 ,,,称 0 333 9 9 ‘‘万 9 9 仁仁仁吃吃吃吃 9 9 9 9999999
野外观测资料还表明, 黄河中下游
河道的糙率很低 3 在相同流量下 , 水流
图 : ) ; ∃ 的关系 < , !
= .% , % ∋#< ∋∀ ) > %< ? % % ) ) # 刀& +
阻力系数随含沙量增≅!9 有明显减少的现象 , 图 ∋ 所示是山东河段在流量 5 二 79 9 ; � 9 9 9( ,
阳时 , 糙率系数) 与含沙量的关系 3 虽然 , 限于野外观测精度点据比较 散 乱 , 但 图 ∋ 所
示曼宁糙率系数 二 值随着含沙量增加而变小的趋势是明显的 3
以上两个问
虽然十分重要 , 并早已众所周知 , 但尚无统一的认识和定量的表达方 ‘
法 3 此外 , 还有因水流含沙量增大而引起的其他问题 , 如泥沙颗粒在浑水中的沉速 , 悬
浮功随含沙量的变化以及由紊流过渡到层流的判别等 , 要对这些问题作理论上的说明 ,
水 本试验是 国家自然科学基金资助项目 , 用的悬沙样品由黄委会水文局及有关水文站提供 , 在此 致谢 ,
必须要充分掌握高含沙水流的物理特征 , 而悬液粘性及其变化规律将是其中最核心的间
题 3 悬移质含沙量增加 , 使水流的粘性提高, 因而增加水流挟沙力 , 这和水温下降 , 使
水流挟沙能力提高具有同样性质 3 黄河中下游的输沙率经验公式 1 ∋ 2 中引人上站含沙
量因子 , 实际上也即引人了水流粘性的因子 , 只是粘性变化不完全是含沙量变化而引起
的 3 悬移质含沙量对水流阻力系数的影响 , 目前存在不同的看法 , 有人认为在相同条件
下 1如雷诺数相同 2 , 含沙水流的阻力系数 1达西系数≅2 与清水水流并无不同 , 但越来
越多的资料表明 , 在相同雷诺数条件下含沙水流的阻力系数低于清水阻力系数 , 主要原
因是悬移质含沙量的存在使水流紊动受到抑制 , 如以对数律描述流速分布的话 , 则含沙
量或水流粘性的提高 , 使流速公式中的卡门常数 、减少 , 这可能是使阻力系数减少的主要
原因 3 黄河中下游悬移质泥沙颗粒很细 , 因此含沙水流的粘性对以上问题的影响, 显得
更为突出 3
二 、 泥沙悬液粘性的试验研究
1一 2现有的试验研究成果
近年来对高含沙水流流变特性作了很多试验研究 , 提 出各种流变参数的计算公式,
但含沙水流的流型及粘性与泥沙矿物成分 、 含沙量体积比浓度 、 固体颗粒组成 、 以及水
反和温度等很多因素有关 , 由于影响因素很多, 难以通过有限的试验 , 归纳出有一定普
垃意义的计算公式 3 多数的试验研究结果 , 给出在一定的固体颗粒组成及其特性下 , 不
同浓度的粘滞系数或流变系数 3 而实际情况是河道中不 同浓度的高含沙水流具有不同的
粒度组成 , 因此 , 这类试验研究结果的实用性受到限制 , 无法预料不同含沙量条件下泥
沙悬液的粘性 3
� � 7 Α年我们以爱因斯坦在球形颗粒的稀悬液条件下 , 推得的相对粘度理论公式 ,
孙Β ” 。一 1� Χ / 3 ΑΑ 。 2为基础 , 分析求得不同粒度组成下高浓度悬液的相对粘度表达式 , 通
过黄河花园口淤泥及掺人不同含量较粗颗粒配制成十余组泥沙悬液, 作了比较系统的粘
性试验进行验证 , 最后得 出高浓度泥沙悬液相对粘度的公式如下 〔”
「 , Δ ∃ 。 �一 ” ’户 Β 户 , 一 Ε土一 “呱; 一! 1 / 2
式中 系数 无系 对 固体浓度的修正系数 , 即考虑了细颗粒表面的薄膜水外 , 又 考虑了
粒 习封闭水对浓度的影响 Φ ∃ 。和∃ 。 , 分别为固体体积沈浓度及其极限浓度 , 环和灿 。分别是
汉沙悬液及同温度清水的粘滞系数 3 当悬液中固体故度较高时 , 己属非孕硕流体户 并可
厂。宾汉模型来描述其剪切力与切变率关系 3 宾汉极队剪切力的试验结果可用下列经验式
表达 〔 / 〕
< 。 Γ � 3 7 火 �9 一 ’ % Η Ι 1刀。 Χ � 3 Α 2 1 ϑ
式中 = 。以Κ Β ( ’计 , 系数Λ 一 7 3 ΜΑ , “ ∃
。一 ∃ 。 。
7 。 ,
这里∃ 。 。为由牛顿体转变到非牛顿体的临界浓度 1详见后文 2 3 公式 1/2 及 1ϑ2 的特点 是
除了浓度∃ 。作为影响悬液流变参数的因素以外 , 加人了反映颗粒组成特性的∃ 。。值 , 对流
丈参数的影响 , 使其应用范围明显扩大 3 但以上关系式还存在缺点 4 首先关系式 1 / 2和
1 ϑ 2虽然对于试验的十余组样品的几十个数据有 良好的相关关系 , 但还没有用更多的恩
舍
娜
沙级配取样对以上关系式作进一步的检验 , 其中包括以粘度趁近无限大时的浓度定义的
所 谓极限浓度+二 , 及系数无也需要进行改进 , 其次关系式1 / 2和 1 ϑ 2仍无法表示 出由子
泥沙颗粒矿物成分不同对流变参数的影响 , 因此 , 只能用于泥沙矿物成分基本相同的同
一流域或产沙条件基本相同的情况 3 阵样影响泥沙悬液流变参数的主要因索将是固体体
积浓度及粒度组成 3 这种设想是否符合实际, 也还需要进一步通过野外悬沙取样 , 进行
试验 , 用更多的数据进行检验 3
1二 2 黄河 中下游含沙悬液的粘性试验及其结果
为验证上述泥沙悬液粘性的表达式是否适用于黄河中、 下游的情况 , 我们采集了黄
河中下游有关水文站的悬沙沙样 , 利用 内径 93 Α 7 / −( 长 �/ ∀ − ( 的立管式粘度计 , 仔细地
作 了各级浓度下的流变试验 , 这些悬沙沙样的特征值如表 ∋ 所示 3
表 ∋ 悬沙级配的特征值
=五% Ν. # , # % <% , 坛<∋% Ο # ∋Π % + ∀ Θ ∃ ΡΣ % ∀ < 翻+Ι% ) +Θ∀ )
站 名 Τ 下4 Υ Β− ( ’ Τ & 二 ( ( & , 。 ( Ρ) 4 ; ς ‘3 Ω ∋ ∋∋∋ ∋∋∋ 羚 Τ 石 3 气犷ΞΜ 协「
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家国
神级延华撞大大丁花武
试验按十个样 品 , 每个样品的体积比浓度变化 , 6 − 次 , 其总的范围为7 。8 % 9 ∀− ∗ 6
。. , ) ) , 相当于含沙量 ∃ +∀ 6 ∃ ∃ (∀ : ; < = ) , 共 (, 组流变试验 . 试验结果进一步表明 , 被测
悬沙级配的黄河泥沙悬液在高浓度时均可用宾汉模型来描述其流型 , 将试验结果的悬液
刚度系数相对值刀5 8 刀<内及宾汉剪切力 > 。 , 分别与悬液体积比浓度? 。点绘关系 . 即图 ∗
及 ) ≅ 为使图清楚 , 并未将全部点据绘出 Α , 在半对数纸上上述试验点据相当集中 , 并
7 Β Β Β Β Β Β Β Β Β . “ ‘ Β Β Β父 各自成很有规律的直线 . 各站刀, 6 6一望万6关系因颗粒粗细组成不同而有不同的斜率 . 在询 曰 曰 6 ’‘ 门 6 厅 “ 廿 6 6 ’ 目 6 二,’ 2 一万。‘、 “、洲 ’仍 ‘6 ’以 6 一6 5 ” ‘ ’. “ 曰 ” ’ ‘, “ 廿 ,0”一 ’ 一协
浓度较低时 , 爪6 互乍石二关系不能用直线外延到原点 , 这正是由于在浓度较低时 , 颗粒
间封闭水的存在 , 使有效浓度有所提高的原因 , 而在浓度增加时 , 颗粒间的封闭水逐渐
朴 被表面束缚水所置换
, 因而使式 ∗ 中的改正系数斥减少 , 刀, 6 7
。 Χ
∃ 一吕, 关系线近乎直线
. 图
) 中> , 6 7 。关系线因泥沙粗细组成不同在横座标上的截距不同 , 为测验时方便起见犷我
们采用> , 二 ∀ . (Δ < = ’时的浓度? 。。为牛顿体与非牛顿体 ≅ 宾汉体 Α 的临界浓度 , 这 样 各
站> , 6 民关系在> , 二 % . 7Δ < = ’线上 ≅ 如图中所示 Α 的截距 , 即为相应的牛顿体过渡到非
牛顿体的临界浓度民。. 图 ) 表明 , 7 。。值因悬沙级配组成加粗而增大 . 并符合关系式
7 。。二 ∃ . ∗ #( 名公 ≅ , Α
图 ∗ 及 ) 的关系明显的指出颗粒组成不同 , 对悬液流变参数的影响 , 在 同一体积浓
度下 , 不同粒度组成的悬液 , 其流变参数可以相差几倍到儿十倍 3 因此以往有些研究仅
仅以体积浓度作为变量来反映流变参数的大小是远远不能满足要求的 3
应
, 3 凡 ΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒ Β 神木木
价价价价价价Β 绥撼撼ΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒ 华县县形形形形形形形Β 丁翱 ΞΞΞΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒ 武功功才才才才龚龚少少 , 花园口口户户户户尸ΒΒΒΒΒΒΒ
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。。 丁家沟沟 Β ,, ΒΒΒΒΒ‘‘ 花园日日 ΒΒΒ ΒΒΒΒΒΒΒ。。 武 劝 ΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒ444 神 末 ΒΒΒ 众众伞伞 ΒΒΒ333 华 � ΒΒΒΒΒΒΒΒΒ,, 盆 关 ΒΒΒΒΒΒΒΒΒ’’ 绪 德 ΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒΒ伙伙妙妙ΒΒΒ ΒΒΒ卢卢卢卢卢 厂厂厂ΒΒΒΒΒ 研研 Β 厂厂广广 百ΖΖΖ 淤
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一 、
图 + , Λ ; ∃ 。关系
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泥沙悬液粘性计算模型
以上图 / 和 ϑ 所示的黄河中下游十个悬沙取样流变试验结果的一簇关系线 , 在引人
反映颗粒级配组成的参数∃ 。)< 以后 , 可以将它们统一成单一的关系线 3 细颗粒较多的级配
组成 , 由于颗粒比表面积大 , 颗粒之间的空隙率大 , 极限浓度民二相对较 低 , 而粗颗粒
的极限浓度相对较高 , 此外 , 颗粒组成越不均匀 , 由于细颗粒可以填充在粗颗粒的空隙
中 , 使颗粒间的空隙减少 , 极限浓度增大 3 而均匀或接近均匀的颗粒组成由于不具相互
填充作用 , 粒间的空隙较大 , 极限浓度就较低 3 在文献〔/ 」中 , 我们曾以按流变试验结
果将勺4 ‘ −∀ 时的相应浓度定义为极限浓度与被测沙样的比表面积建立经验关系 , 即民3 ;
Δ Ι , Δ Δ Δ ‘ 。 Δ ‘二 Δ 3 ‘ Δ Δ Δ Δ Δ ‘ Δ Δ “ Δ Δ Δ Δ ‘ Δ Δ Δ Δ Δ Δ 3 3 Δ Δ Δ 3万3甘关系 , 这里&,, 尸‘分别为某一粒径级的平均直径及其相应的重量百分比 · 根据十
余组试验资料得到的上述关系虽然良好 , 但这一关系线的下端精度不高 , 这是因为利用
水文年鉴刊布的颗粒级配曲线 , 其最小粒径只到& Γ 93 9 9Α ( ( , 或& 二 9 3 99 Ψ ( ( , 对于
悬沙粒径较细的级配 , & [ 。3 9 9Α ( ( 往往尚占全沙较大的重量百分比 , 如果将粒径小 于
3 ‘ 3 ‘ 一 3 ‘ Δ Δ Δ 3 、 , 3 ‘二 Ι 4 、 Δ 3 ‘ ⋯ Δ Δ “ 3 Δ 一 二 卜 ‘Δ Δ 3 Δ”· ”””( ( 的全部泥沙都按& 一 ”· 9””( ( 来计算甘 , 必然带来误差 · 根据对黄河中下
‘ 、 3 Δ Δ 二 Δ Δ Δ 3 ‘ 3 、 3 Δ Δ ‘ Δ 3 ΔΔ Δ , , Δ Δ 3 Δ Δ Δ ‘ Δ 二 Ι 4游悬沙级配组成进行仔细分析 , 认为如果“一 ”· ”“”( ( ‘&∋ 。, 则最后一级颗粒的 玄一
Δ 3 Δ Δ Ι , Ι & ; 9 3 9 9 Α 、 3 Δ 3 Δ , Δ Δ Δ Δ Δ , Δ Δ 3 Δ ; 3 ‘ Δ Δ 3 , 二 , , Δ ; 3 , Δ Δ Δ可按 Ξ毛卞一后龙万萦女益飞一计算 , 如果“一 ”· ””+( ( ∴ “ 4 9, 则宜将颗分曲线顺势外延到
Δ 3 ‘ Ι ,#∋ 3, 冉投 一&万一 9
3 � 9
& 4 ∀ Η ∀ 3 + 计算最后一级粒径的比表面积 , 这样处理误差较小 , 并
一 。 一 Ι , Δ Δ Δ Δ 3 Δ 3 、。 二 Δ ⋯ Δ 3 ‘ 、 3 Δ Δ Δ Δ Δ⋯ Δ 、 Δ 二 Δ ‘ 3便 。。一 盗一瓦; 关系得金Υ改香 · 在半对数纸上这一关系 叫川 卜夕”直线万程表疥
+一 “·”卜 。· / ,Υ哈 1 Α 2如图 Μ 所示 3
‘ 卜 一 Ι 3 Δ 3 一Δ Δ 3 ‘ 二 Δ Δ ; ‘二 Δ Δ Δ 二 Δ Δ 3 Δ Δ , Δ Δ 二Δ Δ 3 Δ Δ ⋯当 ‘屯万引啊 , 由于粗粒较租 , 颗粒比表回积大小小能很汁汉映欲限浓度的大小 ,
、 Δ 二Δ Δ 3 ⋯ Δ Δ 3 Δ 二 ‘ Δ 3 Δ 3 ‘ 3 Δ Δ 3 ‘ Δ Δ 3 Δ Ι , 3 Δ 3 ‘ Δ 3 ‘ Δ Δ应用式1Α 2时应慎重 , 好在黄河中 、 下游悬沙组成较细 , 另甘‘ “9的情况十分罕见 ·利用式 1 Α 2, 可由悬沙颗粒级配确定相应的极限浓度 3 这样 , 如将黄河中下游十个悬沙
级配的流变试验结果的图 / 及 ϑ , 引人级配因素 , 从新以, ; ∃汀7 。 。及 , , ; 17 , 一∃ , 。2Β ∃。
为座标进行点绘 , 其结果如图 Α 及 所示 , 而将图 / 图 ϑ 的一簇关系,线 , 统一到单一关
系线上 , 并满意地与式1 / 2及 1 ϑ 2表达的公式相符 3 这进一步证明悬沙颗粒级配组成是
影响其悬液流变参数的重要因素 , 也表明式1 / 2及 1 ϑ 2可以作为黄河中、 下游泥沙悬液
流变参数的计算模式 3 公式 1 / 2 中的系数无, 是考虑细颗粒悬液中封闭水对体积 浓 度
的影响 , 根据Α Μ组试验的点据 , 人值用公式 1 2表达 , 使关系线与试验点据达到较好
的吻合 3
、一 , 、 / 3 。1会2’ 3 ’1卜会2 1 2
应该指出 , 目前泥沙悬液流变试验的设备 、 技术操作及数据处理还没有统一的
或
, 同一试样即使在同类仪器和相 同浓度下进行试验, 也不会有相同的结果 3 图 Ψ
是全国 Ψ 个单位对 同一泥沙级配样品在管式粘度计上进行比测并按本文方法 整 理 的 结
果 〔” , 由图可见 , 在对试验数据进行统一方法处理以后 , 同一浓度下 相 对 粘 度 相 差
士 ϑ 9 ] , 而 = 。的相差还更大些 , 如图 7 所示 3 至于不同样品及不同数据处理 和 试 验 方
法 , 得到的试验数据将更加散乱 , 这是完全可以理解的 3 图 � 所示是八十年代初黄河流
木德川关县宁村神络延华道大大
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Δ ‘ 3 Δ ‘ Δ Δ Δ Δ Δ ‘ Δ Δ ‘ ⋯ Δ ‘ Δ ‘ 。 Δ Δ Δ ‘ Δ 二 Δ ‘ Δ ∃ Δ ‘ Δ域有关水文站各自测定的泥沙悬液相对粘度 , 按上述方法点绘的水一兹关系 · 但即使
这样 , 从图 Ψ 到 � 比较散乱的点据中 , 仍可发现它们总的趋势仍和式 1 / 2及 1 ϑ 2 相
符 , 而并没有系统的偏离 3 这可以进一步证明 , 式 1 / 2 及式 1 ϑ 2 作为黄河中 、 下游
泥沙悬液粘性的计算模型有相当的可靠性 , 在没有条件进行悬沙流变试验的情况下 , 上
述计算模型 , 可用以进行有关的水沙运动的分析与计算 1详见后文 2 3
应该指出 , 黄河中、 下游面积广大 , 水沙运动条件复杂 , 泥沙矿物成分虽然大同小
异 , 但不能说同一流域不存在差别 , 有的可能是明显的差别 3 本文采集的悬沙样品毕竟
还是有限的 3 因此对一些重要的工程 , 如需要泥沙悬液的流变参数的话 , 还宜就地取样
进行试验与上述计算方法进行配合一
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图 7 同一试样各家试验结果的、; ‘关系
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盆盆盆盆盆盆 ΒΒΒ尤尤尤
ααααααα 口口不不务务88888色色色色色色色色色
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88888 ΒΒΒ 了了了了了了������� Χ 99999999999ΒΒΒΒΒΒΒ 88888888888
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四 、 粘性计算模型应用举例
1一 2流动悬液中颗粒沉速计算 Δ
颗粒沉速与悬液浓度及粘性有关 , 为此先 由悬液颗粒级配组成 , 按本文 方 法 计 算
Ι , Δ 3 Δ 3 ‘ 3 Δ Δ Δ 3 Δ 、 Δ ; , Δ Δ Δ 3 ‘ 二 Δ 3 Δ Δ Δ Δ 3 Δ Δ Δ ‘ Δ Δ 一 Ι Φ Δ浮甘及相应的极限浓度+一 1见式 1“ 2 2, 表 “中列 出了悬沙 级 配 组 成 , 及万甘及凡二 3 然后按式 1 / 2 求得各级浓度下悬液的相对粘度刀, , 作为例子 , 假定在流 动 中悬
液的Φ , 值很小而可以不计 3 最后由沉速公式计算相应浓度下各级粒径的沉速叭及平均沉
速 5, 二万ς ‘。‘, 这里Ι‘为第Ρ组粒级所 占重量百分 比 , 计算结果如表 ϑ 3
Δ Δ Δ Δ 二 Δ Δ Δ Δ 3 Δ ‘ Δ 尸 3 Δ表 /一两组悬沙级配及相应的 习几丁一 与石。·
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表 ) 两组悬沙级配在不同浓度下的粘度与沉速
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如令玩为清水 ≅ Ν , 一 。 Α 中的平均沉速 , 则计算结果 的兰一Ν 。关系如图 ∃∀. 常用 的
。%
经验公式羲一 “一 ? · , ’ , 不能反映出各级浓度下不同颗粒组成对沉速的影响 , 耳指数 “
值也往往变化不定 .
≅ 二 Α 床沙质与冲泻质的区分 一
区分床沙质与冲泻质对于河床变形计算有重要意义 , 但尚无统一的区分标准 , 比较
合理的区分方法 , 应是寻求一定浓度下的界限粒径& 。 , 界限粒径以下的颗粒 , 即 & 1 & 。
的颗粒不再对平均沉速 。产生影响 , 这样& 。便是冲泻质的上限粒径 3 根据上例第一组级
& Σ
酉己的沉速计算 , 不难得出 丁5, 官ς ‘一& 的关系 , 图“ · 图中表明 , ““簇“。 , 平 均 沉 速& ( # Η
瓮
,,一一一一一⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯渝渝渝渝丫丫丫丫淤泛泛泛
口 众刃 次勿 召匆 +Ζ
图 Σ。 答一+。关系
另“夕 ,几乎保持不变 Φ 随着悬液 浓 度 的
提高 , 冲泻质的上限粒 径 & 。 也 随 着 加
大 Φ ∃ 。Γ 9 一 Α时 , & 。 二 9 3 ∀ ∋ ( ( , 床沙
质占全部悬沙的比例为∋一 ς ; 9 3 Α/ 3
1三 2 含沙水流的悬浮功估算
泥沙颗粒比水重 , 因此在水流中总
有下沉的趋向 , 为维持泥沙悬浮 , 需要
从水流紊动动能中取得一部分能量 , 即
所谓悬浮功 , 表达为
χ ; +3 1下一 了, 2。 1 Ψ 2
这里 下, Γ 下Χ ς +3 1, 一 , 2
ς 为对浮力有贡献的固体体 积 所 占 比
= . % , % ∋# <Ρ∀) > % % % )兰 #砚 + , 例 , 见图 � � 3 这样根据例 ∋ 中表 ϑ 结果
的沉速 , 如泥沙比重 下一 / , Α<Β ( ’ , 则
例 ∋ 中两组悬沙级配的悬浮功与浓度关系如图�/ 所示 3 ’由图可见悬浮功存在 一 个 最 大
月直 在本例中当∃ 。二。 3 � ; 9 3 �Α 时悬浮功达到最大 , 这 表 明 当含沙量达到 ϑ9 9; Μ 89δΥ Β
( ‘以后 , 再增加泥沙含量 , 就不会再增加水流的负担 3
��� ’’飞飞一人人日日日日 凡 二 。4 夕夕 一 ⊥⊥⊥!!!一尸二夕义义义 汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉汉 下呀日日ΤΤΤΞΞΞΞΞΞΞ 返返返返 ∃Ζ 二口万万万、、、、、卜卜 ⎯⎯⎯⎯⎯ 凡 二口砂砂砂333333333 ; ;;; ⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯⎯
、、、、、、、、、、、、、、、、、、、
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『『一,, 甘 一一一一 :甲 、、、 卜⎯⎯⎯⎯火火 、、、ΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤΤ
ΙΙΙ二夕币日日日日日日日日
⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯
3 图 �� 床沙质与冲泻质的区分
= . % & ΡΖ Ρ+Ρ∀ 刀 ∀ Θ <. % > % & ( #< %, Ρ# ∋ ∋∀ # & # ) & ? 韶. ∋∀ # &
1四 2含沙水流阻力计算
悬移质泥沙存在有抑制水流紊动作用 , 使流速分布趋 向更不均匀 , 这可从对数流速
公式中卡门常数、值的减少表现出来 3 我们曾利用浆体管道试验资料 , 得 出卞门常数 与
浆体的相对粘度的密切关系 〔‘〕, · 并可用下列经验式表达 3
‘ 二 9 3 Μ 一 9 3 � / 1��刀, 2“ ’ 3
考虑到在平整床面条件下的阻力公式为
万下 Γ子∋。1� / 3 / Ψ等2
1‘ 7 2
1 � 2
Ω
Ω 0
Δ Δ Β工丫 了
上式中 Θ为达西阻力系数 , Ω 及Ω 0 分别为平均流速及摩阻流速 ,
面糙度 , Η为系数 3 将式 1 7 2代 人 式 Δ
1 � 9 2
.和 δ 3分别为水深及 床
1 � 2及 1 �9 2不难得出含沙水流的阻
力系数大
设想黄河下游为减少高含沙量期间
的河道淤积 , , 修建一条宽Μ9 ( , 流量为
∃89 ( ’ Β +的输沙渠道 3 含沙量按 Μ9 9 δ Υ Β
( ’计 1即∃一 9 3 � Α 2 , 悬沙 级 配 组 成
同例 � 第一组 , 床沙 。; 9 3 ∋( ( Γ δ 二
根据例 ∋ 资料∃ , 二 9 3 �Α 时 , 含沙水流 的
相对粘度刀, 二 ϑ 3 �/ , 由式 1 7 2 得卡 门
常数、一9 3 ϑ / � , 这样由以上各式关 系 ,
推得不同水深条件下的渠道阻力系数 ,
石6刃 Β
召匆 卿 品
图 �/ χ ; Α 3关系
= . % , % ∋# <Ρ∀) >%< ? %颇 χ #) & + Ξ
流速及相应的坡度如下表
表 Μ 不同条件下的渠道坡度
= . % +∋∀Ι% ∀ Θ %. £刀) %∋ Π ) & % , &Ρ ΘΘ% , % )< % ∀ ) &Ρ< Ρ∀ ) +
3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 曰3 3 3 3 ; 一 。 。 Τ , 。 Τ ! 。 Τ ! 。, 一 、 � ! 3 Ω � ! 3 ! 3 啥 3 Ω : 任 3 !育犷亩一一亩一一 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3至于某一流速及相应比降下能否挟带需要的含沙量和渠道保持不冲不淤问题 , 需用挟沙力公式进行校核 , 就不在这里讨论了 3’ 1五 2高含沙水流的流态判别河道中高含沙水流一般属于紊流 , 但高含沙量水流在断面较小的渠道或支流河道中
容易形成层流及由此引起的不稳定流动现象 3 一定浓度的泥沙悬液在什么条件下 1流速
或水深 2进人层流 , 只能通过相应的流变参数计算其流动的雷诺数来进行判别 3 借用例
一中两组悬沙级配资料 , 如含沙浓度达到∃一 9 3 ϑ9 1相当于含沙量 79 9 δ Υ Β ( ’ 2要 求 确
定水流进人层流流态的条件 3
由公式 1 Μ 2可 以确定以上两组泥沙悬液过渡到非牛顿体的临 界 浓 度∃ 。。 分 别 为
∃ 二 4 ; 9 3 � � Μ 、 ∃ 。。4 ; 9 3 � , 由公式 1 / 2及 1 + 2可分别求得这两组悬液在 浓 度 达 到∃ , 二
。 3 ϑ。时的流变参数为
刀, , Γ � Μ 3 ϑ 9 , 刀4 4 Γ � 3 9
= , 4 二 � / 3 Κ Β ( ’ , 4 , 4 Γ Α 3 Ψ +Κ Β ( ’
由紊流转变到层流时的过渡或临界雷诺数与水流赫氏数有关 , 这里 ,, , 值将有重要影响 3
根据文献 Α 的推导 , 临界雷诺数可表达为
1Φ 。23 二 � ϑ 3 / ϑ1鲁2 1 � � 2
对于明渠赫氏数为ε 3 � ∗
3 几Ι。一 丫 一 ∗ 为水力半径 喻过渡到层流 时的1令2。 值 ,
# 。与ε 。的关系为 〔 ‘!
ε 仑Γ � 7 9 9 #
。
〔卜静, Χ 如4 φ 1 � / 2
由式 1 � � 2可求得保持紊流流态的过渡流速为
Ω一 ‘ϑ · / ϑ1下扮2 1 �ϑ 2
根据本例悬液流变参扎 表 Α 中计算出不同水深 1九二左 2 下的ε% , #3 及Ω 。值
表 Α 水深与过渡流速关系
= . % , % ∋# < Ρ∀ ) > % % % ) & % Ι<. # ) & <, # ) +Ρ<Ρ∀ ) Ζ %� 8Ν Ρ<γ
3‘_3卫33���⋯∋⋯�Α9一翻//3Α. 1− ( 2 ∋9 /9 Α 9 �9 9 /Α 91 ∋ 2 9 。 9
9 。 Μ 9
ϑ 。 Ψ Α
/ 。 Α 9
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∀ 。 + # ?
∃ ∗ ∗ , ∗
# − 。 ∀
∃ ∗ ∗ 。 ∀
# # 。+
表中计算结果表 明, > 。值对! 。有重要影响 , 而水深对! 。的影响很小 .
参 考 文 献
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钱宁 、 万兆惠 , 泥沙运动力学 . 科学出版社 , ∃ + ? )年∃∗ 月 , ⎯ . , ∗ .
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γ ϕ > 4κ 7 .
泥浆体流变比测组 , 几种毛管式粘度计泥浆体流变试验的比测报告 . 铁道部科学研究 院 西
南研究所, ∃ + ?+ 年 ∃∗ 月 . ’
费祥俊 , 均质浆液的紊流阻力研究 . 水利学报 , ∃ + + ∀年第 ∃∗ 期 .
费样俊 , 伪均质浆体的层流阻力与过渡流速 . 泥沙研究 , 工+ ? ?年第 ) 期 , ⎯ ⎯ . − #一? ( .
∃∗
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Π + Ρ) Υ <址 Α ( ∀ & % ∋ # ,% Ρ∋∋Π + <,# % & Ρ) <. % Ι# Ι% , 3
水科学青年学术
集 1一 2
本书选编了我国青年科学工作者最新研究成果 , 论文结合工程实际 , 具有较高的理
论水平和工程应用价值 3 内容包括多相流力学 , 泥沙运动力学 , 环境及计算水力学 , 人 ‘
工智能与专家系统的开发和利用 , 实验水力学与量测技术 , 水文统计与暴雨洪水预报 ,
水资源评价 、 规划与管理 , 环境与城市水文学等二
本书可供水利水电工程技术人员及有关高校师生阅读 3 书 价 � Μ 3 �9 元 , 加�9 万邮运
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1水利电力 出版社发行部 2